Свод правил по проектированию и строительству. Проектирование тепловой защиты зданий. СП 23-101-2000.

ПРОИЗВОДСТВО
Электротехника	Cайдинг
Модульные здания	Металлочерепица
Противопожарные окна	Профнастил
Противопожарные двери	Панели сэндвич

8	(846) 330-36-30
	(846) 330-13-44

О КОМПАНИИ

ПРОДУКЦИЯ

ЭЛЕКТРОТЕХНИКА - ТИ

ПРОТИВОПОЖАРНЫЕ ДВЕРИ

ПРОТИВОПОЖАРНОЕ
ОСТЕКЛЕНИЕ

RAL - цвета	Ж/Д - тарифы
Нормативная литература

Текущий раздел: Главная страница » Нормативная литература » Свод правил по проектированию и строительству. Проектирование тепловой защиты зданий. СП 23-101-2000.

ПРИЛОЖЕНИЕ Е НОРМИРУЕМЫЕ ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ СТРОИТЕЛЬНЫХ МАТЕРИАЛОВ И ИЗДЕЛИЙ

Таблица Е.1

№ п.п.	Материал	Характеристики материалов в сухом состоянии			Расчетное массовое отношение влаги в материале (при условиях эксплуатации по приложению 2 СНиП II-3 ) w, %		Расчетные коэффициенты (при условиях эксплуатации по приложению 2 СНиП II-3 )
		Плотность r 0 , кг/м 3	Удельная теплоемкость с 0 , кДж/ (кг × °С)	Коэффициент теплопроводности l 0 , Вт/ (м × °С)			теплопроводности l , Вт/(м × °С)		теплоусвоения (при периоде 24 ч) s, Вт/(м 2 × °С)		паропроницаемости m , мг/(м × ч × Па)
					А	Б	А	Б	A	Б	А, Б
I Теплоизоляционные материалы (ГОСТ 16381 )

А Полимерные
1	Экструдированный пенополистирол фирмы БАСФ ТУ 2244-001-47547616-00 Стиродур 2500С	25	1,34	0,029	2	10	0,031	0,031	0,28	0,31	0,013
2	То же, 2800С	28	1,34	0,029	2	10	0,031	0,031	0,30	0,33	0,013
3	» 3035С	33	1,34	0,029	2	10	0,031	0,031	0,32	0,36	0,013
4	» 4000С	35	1,34	0,030	2	10	0,031	0,031	0,34	0,37	0,005
5	» 5000С	45	1,34	0,030	2	10	0,031	0,031	0,38	0,42	0,005
6	Пенополистирол фирмы БАСФ Стиропор PS15	15	1,34	0,039	2	10	0,040	0,044	0,25	0,29	0,035
7	То же PS20	20	1,34	0,037	2	10	0,038	0,042	0,28	0,33	0,030
8	» PS30	30	1,34	0,035	2	10	0,036	0,040	0,33	0,39	0,030
9	Пенополистирол	150	1,34	0,05	1	5	0,052	0,06	0,89	0,99	0,05
10	»	100	1,34	0,041	2	10	0,041	0,052	0,65	0,82	0,05
11	Пенополистирол (ГОСТ 15588 )	40	1,34	0,038	2	10	0,041	0,05	0,41	0,49	0,05
12	Пенопласт ПХВ-1 и ПВ1	125	1,26	0,052	2	10	0,06	0,064	0,86	0,99	0,23
13	То же	100 и менее	1,26	0,041	2	10	0,05	0,052	0,068	0,8	0,23
14	Пенополиуретан	80	1,47	0,041	2	5	0,05	0,05	0,67	0,7	0,05
15	»	60	1,47	0,035	2	5	0,041	0,041	0,53	0,55	0,05
16	»	40	1,47	0,029	2	5	0,04	0,04	0,4	0,42	0,05
17	Плиты из резольно-формальдегидного пенопласта (ГОСТ 20916 )	100	1,68	0,047	5	20	0,052	0,076	0,85	1,18	0,15
18	Плиты из резольно-формальдегидного пенопласта (ГОСТ 20916 )	75	1,68	0,043	5	20	0,05	0,07	0,72	0,98	0,23
19	То же	50	1,68	0,041	5	20	0,05	0,064	0,59	0,77	0,23
20	»	40	1,68	0,038	5	20	0,041	0,06	0,48	0,66	0,23
21	Перлитопластбетон	200	1,05	0,041	2	3	0,052	0,06	0,93	1,01	0,008
22	»	100	1,05	0,035	2	3	0,041	0,05	0,58	0,66	0,008
23	Перлитофосфогелевые изделия	300	1,05	0,076	3	12	0,08	0,12	1,43	2,02	0,2
24	То же	200	1,05	0,064	3	12	0,07	0,09	1,1	1,43	0,23
25	Теплоизоляционные изделия из вспененного синтетического каучука «Аэрофлекс»	80	1,806	0,034	5	15	0,04	0,054	0,65	0,71	0,003
26	То же,
	«Кайманфлекс»; ЕС	60-80	1,806	0,039	0	0	0,039	0,039	0,6	0,6	0,010
	ST	60-80	1,806	0,039	0	0	0,039	0,039	0,6	0,6	0,009
	ЕСО	60-95	1,806	0,041	0	0	0,041	0,041	0,65	0,65	0,010
27	Экструзионный пенополистирол «Пеноплэкс» (ТУ 5767-002-46261013), тип 35	35	1,65	0,028	2	3	0,029	0,030	0,36	0,37	0,018
28	То же, тип 45	45	1,53	0,030	2	3	0,031	0,032	0,40	0,42	0,015

Б Минераловатные (ГОСТ 4640 ), стекловолокнистые, пеностекло, газостекло
29	Маты минераловатные прошивные (ГОСТ 21880 ) и на синтетическом связующем (ГОСТ 9573 )	125	0,84	0,056	2	5	0,064	0,07	0,73	0,82	0,30
30	То же	75	0,84	0,052	2	5	0,06	0,064	0,55	0,61	0,49
31	»	50	0,84	0,048	2	5	0,052	0,06	0,42	0,48	0,53
32	Плиты мягкие, полужесткие и жесткие минераловатные на синтетическом и битумном связующих (ГОСТ 9573 ,ГОСТ 10140 , ГОСТ 22950 )	350	0,84	0,091	2	5	0,09	0,11	1,46	1,72	0,38
33	То же	300	0,84	0,084	2	5	0,087	0,09	1,32	1,44	0,41
34	»	200	0,84	0,07	2	5	0,076	0,08	1,01	1,11	0,49
35	»	100	0,84	0,056	2	5	0,06	0,07	0,64	0,73	0,56
36	»	50	0,84	0,048	2	5	0,052	0,06	0,42	0,48	0,6
37	Плиты минераловатные повышенной жесткости на органофосфатном связующем	200	0,84	0,064	1	2	0,07	0,076	0,94	1,01	0,45
38	Плиты полужесткие минераловатные на крахмальном связующем	200	0,84	0,07	2	5	0,076	0,08	1,01	1,11	0,38
39	То же	125	0,84	0,056	2	5	0,06	0,064	0,70	0,78	0,38
40	Плиты из стеклянного штапельного волокна на синтетическом связующем (ГОСТ 10499 )	50	0,84	0,056	2	5	0,06	0,064	0,44	0,5	0,6
41	Маты и полосы из стеклянного волокна прошивные	150	0,84	0,061	2	5	0,064	0,07	0,8	0,9	0,53
42	Пеностекло или газостекло	400	0,84	0,11	1	2	0,12	0,14	1,76	1,94	0,02
43	То же	300	0,84	0,09	1	2	0,11	0,12	1,46	1,56	0,02
44	»	200	0,84	0,07	1	2	0,08	0,09	1,01	1,1	0,03

В Плиты из природных органических и неорганических материалов
45	Плиты древесно-волокнистые и древесно-стружечные (ГОСТ 4598 , ГОСТ 8904 , ГОСТ 10632 )	1000	2,3	0,15	10	12	0,23	0,29	6,75	7,7	0,12
46	То же	800	2,3	0,13	10	12	0,19	0,23	5,49	6,13	0,12
47	»	600	2,3	0,11	10	12	0,13	0,16	3,93	4,43	0,13
48	»	400	2,3	0,08	10	12	0,11	0,13	2,95	3,26	0,19
49	»	200	2,3	0,06	10	12	0,07	0,08	1,67	1,81	0,24
50	Плиты фибролитовые и арболит ( ГОСТ 19222 ) на портландцементе	800	2,3	0,16	10	15	0,24	0,3	6,17	7,16	0,11
51	То же	600	2,3	0,12	10	15	0,18	0,23	4,63	5,43	0.11
52	»	400	2,3	0,08	10	15	0,13	0,16	3,21	3,70	0,26
53	»	300	2,3	0,07	10	15	0,11	0,14	2,56	2,99	0,30
54	Плиты камышитовые	300	2,3	0,07	10	15	0,09	0,14	2,31	2,99	0,45
55	То же	200	2,3	0,06	10	15	0,07	0,09	1,67	1,96	0,49
56	Плиты торфяные теплоизоляционные	300	2,3	0,064	15	20	0,07	0,08	2,12	2,34	0,19
57	То же	200	2,3	0,052	15	20	0,06	0,064	1,6	1,71	0,49
58	Пакля	150	2,3	0,05	7	12	0,06	0,07	1,3	1,47	0,49
59	Плиты из гипса (ГОСТ 6428 )	1200	0,84	0,35	4	6	0,41	0,47	6,01	6,7	0,098
60	То же	1000	0,84	0,23	4	6	0,29	0,35	4,62	5,28	0,11
61	Листы гипсовые обшивочные (сухая штукатурка) (ГОСТ 6266 )	800	0,84	0,15	4	6	0,19	0,21	3,34	3,66	0,075
62	Изделия из вспученного перлита на битумном связующем (ГОСТ 16136 )	400	1,68	0,11	1	2	0,12	0,13	2,45	2,59	0,04
63	То же	300	1,68	0,087	1	2	0,09	0,099	1,84	1,95	0,04

Г Засыпки
64	Гравий керамзитовый (ГОСТ 9757 )	800	0,84	0,18	2	3	0,21	0,23	3,36	3,6	0,21
65	То же	600	0,84	0,14	2	3	0,17	0,2	2,62	2,91	0,23
66	»	400	0,84	0,12	2	3	0,13	0,14	1,87	1,99	0,24
67	»	300	0,84	0,108	2	3	0,12	0,13	1,56	1,66	0,25
68	»	200	0,84	0,099	2	3	0,11	0,12	1,22	1,3	0,26
69	Гравий шунгизитовый (ГОСТ 9757 )	800	0,84	0,16	2	4	0,2	0,23	3,28	3,68	0,21
70	То же	600	0,84	0,13	2	4	0,16	0,2	2,54	2,97	0,22
71	»	400	0,84	0,11	2	4	0,13	0,14	1,87	2,03	0,23
72	Щебень из доменного шлака ( ГОСТ 5578 ), шлаковой пемзы и аглопорита (ГОСТ 9757 )	800	0,84	0,18	2	3	0,21	0,26	3,36	3,83	0,21
73	То же	600	0,84	0,15	2	3	0,18	0,21	2,7	2,98	0,23
74	»	400	0,84	0,12	2	3	0,14	0,16	1,94	2,12	0,24
75	Щебень и песок из перлита вспученного (ГОСТ 10832 )	600	0,84	0,11	1	2	0,111	0,12	2,07	2,2	0,26
76	То же	400	0,84	0,076	1	2	0,087	0,09	1,5	1,56	0,3
77	»	200	0,84	0,064	1	2	0,076	0,08	0,99	1,04	0,34
78	Вермикулит вспученный ГОСТ 12865 )	200	0,84	0,076	1	3	0,09	0,11	1,08	1,24	0,23
79	То же	100	0,84	0,064	1	3	0,076	0,08	0,7	0,75	0,3
80	Песок для строительных работ ( ГОСТ 8736 )	1600	0,84	0,35	1	2	0,47	0,58	6,95	7,91	0,17

Д Теплые растворы (ГОСТ 28013 )
81	Цементно-шлаковый	1400	0,84	0,41	2	4	0,52	0,64	7,0	8,11	0,11
82	То же	1200	0,84	0,35	2	4	0,47	0,58	6,16	7,15	0,14
83	Цементно-перлитовый	1000	0,84	0,21	7	12	0,26	0,3	4,64	5,42	0,15
84	То же	800	0,84	0,16	7	12	0,21	0,26	3,73	4,51	0,16
85	Гипсоперлитовый	600	0,84	0,14	10	15	0,19	0,23	3,24	3,84	0,17
86	Поризованный гипсоперлитовый	500	0,84	0,12	6	10	0,15	0,19	2,44	2,95	0,43
87	То же	400	0,84	0,09	6	10	0,13	0,15	2,03	2,35	0,53
II Конструкционно-теплоизоляционные материалы
А Бетоны на природных пористых заполнителях (ГОСТ 25820 , ГОСТ 22263 )
88	Туфобетон	1800	0,84	0,64	7	10	0,87	0,99	11,38	12,79	0,09
89	»	1600	0,84	0,52	7	10	0,7	0,81	9,62	10,91	0,11
90	»	1400	0,84	0,41	7	10	0,52	0,58	7,76	8,63	0,11
91	»	1200	0,84	0,29	7	10	0,41	0,47	6,38	7,2	0,12
92	Пемзобетон	1600	0,84	0,52	4	6	0,62	0,68	8,54	9,3	0,075
93	»	1400	0,84	0,42	4	6	0,49	0,54	7,1	7,76	0,083
94	»	1200	0,84	0,34	4	6	0,4	0,43	5,94	6,41	0,098
95	»	1000	0,84	0,26	4	6	0,3	0,34	4,69	5,2	0,11
96	»	800	0,84	0,19	4	6	0,22	0,26	3,6	4,07	0,12
97	Бетон на вулканическом шлаке	1600	0,84	0,52	7	10	0,64	0,7	9,2	10,14	0,075
98	То же	1400	0,84	0,41	7	10	0,52	0,58	7,76	8,63	0,083
99	»	1200	0,84	0,33	7	10	0,41	0,47	6,38	7,2	0,09
100	Бетон на вулканическом шлаке	1000	0,84	0,24	7	10	0,29	0,35	4,9	5,67	0,098
101	То же	800	0,84	0,20	7	10	0,23	0,29	3,9	4,61	0,11

Б Бетоны на искусственных пористых заполнителях (ГОСТ 25820 , ГОСТ 9757 )
102	Керамзитобетон на керамзитовом песке и керамзитопенобетон	1800	0,84	0,66	5	10	0,80	0,92	10,5	12,33	0,09
103	То же	1600	0,84	0,58	5	10	0,67	0,79	9,06	10,77	0,09
104	»	1400	0,84	0,47	5	10	0,56	0,65	7,75	9,14	0,098
105	»	1200	0,84	0,36	5	10	0,44	0,52	6,36	7,57	0,11
106	»	1000	0,84	0,27	5	10	0,33	0,41	5,03	6,13	0,14
107	»	800	0,84	0,21	5	10	0,24	0,31	3,83	4,77	0,19
108	»	600	0,84	0,16	5	10	0,2	0,26	3,03	3,78	0,26
109	»	500	0,84	0,14	5	10	0,17	0,23	2,55	3,25	0,3
110	Керамзитобетон на кварцевом песке с поризацией	1200	0,84	0,41	4	8	0,52	0,58	6,77	7,72	0,075

111	То же	1000	0,84	0,33	4	8	0,41	0,47	5,49	6,35	0,075
112	»	800	0,84	0,23	4	8	0,29	0,35	4,13	4,9	0,075
113	Керамзитобетон на перлитовом песке	1000	0,84	0,28	9	13	0,35	0,41	5,57	6,43	0,15
114	То же	800	0,84	0,22	9	13	0,29	0,35	4,54	5,32	0,17
115	Шунгизитобетон	1400	0,84	0,49	4	7	0,56	0,64	7,59	8,6	0,098
116	»	1200	0,84	0,36	4	7	0,44	0,5	6,23	7,04	0,11
117	»	1000	0,84	0,27	4	7	0,33	0,38	4,92	5,6	0,14
118	Перлитобетон	1200	0,84	0,29	10	15	0,44	0,5	6,96	8,01	0,15
119	»	1000	0,84	0,22	10	15	0,33	0,38	5,5	6,38	0,19
120	»	800	0,84	0,16	10	15	0,27	0,33	4,45	5,32	0,26
121	Перлитобетон	600	0,84	0,12	10	15	0,19	0,23	3.24	3,84	0,3
122	Шлакопемзобетон (термозитобетон)	1800	0,84	0,52	5	8	0,63	0,76	9,32	10,83	0,075
123	То же	1600	0,84	0,41	5	8	0,52	0,63	7,98	9,29	0,09
124	»	1400	0,84	0,35	5	8	0,44	0,52	6,87	7,9	0,098
125	»	1200	0,84	0,29	5	8	0,37	0,44	5,83	6,73	0,11
126	»	1000	0,84	0,23	5	8	0,31	0,37	4,87	5,63	0,11
127	Шлакопемзопено- и шлакопемзогазобетон	1600	0,84	0,47	8	11	0,63	0.7	9,29	10,31	0,09
128	То же	1400	0,84	0,35	8	11	0,52	0,58	7,9	8,78	0,098
129	»	1200	0,84	0,29	8	11	0,41	0,47	6,49	7,31	0,11
130	»	1000	0,84	0,23	8	11	0,35	0,41	5,48	6,24	0,11
131	»	800	0,84	0,17	8	11	0,29	0,35	4,46	5,15	0,13
132	Бетон на доменных гранулированных шлаках	1800	0,84	0,58	5	8	0,7	0,81	9,82	11,18	0,083
133	То же	1600	0,84	0,47	5	8	0,58	0,64	8,43	9,37	0,09
134	»	1400	0,84	0,41	5	8	0,52	0,58	7,46	8,34	0,098
135	»	1200	0,84	0,35	5	8	0,47	0,52	6,57	7,31	0,11
136	Аглопоритобетон и бетоны на топливных (котельных) шлаках	1800	0,84	0,7	5	8	0,85	0,93	10,82	11,98	0,075

137	То же	1600	0,84	0,58	5	8	0,72	0,78	9,39	10,34	0,083
138	»	1400	0,84	0,47	5	8	0,59	0,65	7,92	8,83	0,09
139	»	1200	0,84	0,35	5	8	0,48	0,54	6,64	7,45	0,11
140	»	1000	0,84	0,29	5	8	0,38	0,44	5,39	6,14	0,14
141	Бетон на зольном гравии	1400	0,84	0,47	5	8	0,52	0,58	7,46	8,34	0,09
142	Бетон на зольном гравии	1200	0,84	0,35	5	8	0,41	0,47	6,14	6,95	0,11
143	То же	1000	0,84	0,24	5	8	0,3	0,35	4,79	5,48	0,12
144	Вермикулитобетон	800	0,84	0,21	8	13	0,23	0,26	3,97	4,58	-
145	»	600	0,84	0,14	8	13	0,16	0,17	2,87	3,21	0,15
146	»	400	0,84	0,09	8	13	0,11	0,13	1,94	2,29	0,19
147	»	300	0,84	0,08	8	13	0,09	0,11	1,52	1,83	0,23
148	Полистиролбетон (ТУ 5741-159-002 84807, ТУ 5760-160-0284807)	600	1,06	0,145	4	8	0,175	0,20	3,07	3,49	0,068
149	То же	500	1,06	0,125	4	8	0,14	0,16	2,5	2,85	0,075
150	»	400	1,06	0,105	4	8	0,12	0,135	2,07	2,34	0,085
151	»	300	1,06	0,085	4	8	0,09	0,11	1,55	1,83	0,10
152	»	200	1,06	0,065	4	8	0,070	0,08	1,12	1,28	0,12
153	»	150	1,06	0,055	4	8	0,057	0,06	0,87	0,96	0,135

В Бетоны ячеистые ( ГОСТ 25485 ,ГОСТ 5742 )
154	Газо- и пенобетон, газо- и пеносиликат	1000	0,84	0,29	10	15	0,41	0,47	6,13	7,09	0,11
155	То же	800	0,84	0,21	10	15	0,33	0,37	4,92	5,63	0,14
156	»	600	0,84	0,14	8	12	0,22	0,26	3,36	3,91	0,17
157	»	400	0,84	0,11	8	12	0,14	0,15	2,19	2,42	0,23
158	»	300	0,84	0,08	8	12	0,11	0,13	1,68	1,95	0,26
159	Газо- и пенозолобетон	1200	0,84	0,29	15	22	0,52	0,58	8,17	9,46	0,075
160	То же	1000	0,84	0,23	15	22	0,44	0,5	6,86	8,01	0,098
161	»	800	0,84	0,17	15	22	0,35	0,41	5,48	6,49	0,12
Г Кирпичная кладка из сплошного кирпича
162	Глиняного обыкновенного ( ГОСТ 530 ) на цементно-песчаном растворе	1800	0,88	0,56	1	2	0,7	0,81	9,2	10,12	0,11
163	Глиняного обыкновенного на цементно-шлаковом растворе	1700	0,88	0,52	1,5	3	0,64	0,76	8,64	9,7	0,12
164	Глиняного обыкновенного на цементно-перлитовом растворе	1600	0,88	0,47	2	4	0,58	0,7	8,08	9,23	0,15
165	Силикатного (ГОСТ 379 ) на цементно-песчаном растворе	1800	0,88	0,7	2	4	0,76	0,87	9,77	10,9	0,11
166	Трепельного (ГОСТ 530 ) на цементно-песчаном растворе	1200	0,88	0,35	2	4	0,47	0,52	6,26	6,49	0,19
167	То же	1000	0,88	0,29	2	4	0,41	0,47	5,35	5,96	0,23
168	Шлакового на цементно-песчаном растворе	1500	0,88	0,52	1,5	3	0,64	0,7	8,12	8,76	0,11

Д Кирпичная кладка из пустотного кирпича
169	Керамического пустотного плотностью 1400 кг/м 3 (брутто) на цементно-песчаном растворе	1600	0,88	0,47	1	2	0,58	0,64	7,91	8,48	0,14
170	Керамического пустотного плотностью 1300 кг/м 3 (брутто) на цементно-песчаном растворе	1400	0,88	0,41	1	2	0,52	0,58	7,01	7,56	0,16
171	Керамического пустотного плотностью 1000 кг/м 3 (брутто) на цементно-песчаном растворе	1200	0,88	0,35	1	2	0,47	0,52	6,16	6,62	0,17
172	Силикатного одиннадцатипустотного (ГОСТ 379 ) на цементно-песчаном растворе	1500	0,88	0,64	2	4	0,7	0,81	8,59	9,63	0,13
173	Силикатного четырнадцатипустотного (ГОСТ 379 ) на цементно-песчаном растворе	1400	0,88	0,52	2	4	0,64	0,76	7,93	9,01	0,14

Е Дерево и изделия из него
174	Сосна и ель поперек волокон ( ГОСТ 8486 , ГОСТ 9463 )	500	2,3	0,09	15	20	0,14	0,18	3,87	4,54	0,06
175	Сосна и ель вдоль волокон	500	2,3	0,18	15	20	0,29	0,35	5,56	6,33	0,32
176	Дуб поперек волокон (ГОСТ 9462 ,ГОСТ 2695 )	700	2,3	0,1	10	15	0,18	0,23	5,0	5,86	0,05
177	Дуб вдоль волокон	700	2,3	0,23	10	15	0,35	0,41	6,9	7,83	0,3
178	Фанера клееная ГОСТ 8673 )	600	2,3	0,12	10	13	0,15	0,18	4,22	4,73	0,02
179	Картон облицовочный (ГОСТ 8740 )	1000	2,3	0,18	5	10	0,21	0,23	6,2	6,75	0,06
180	Картон строительный многослойный	650	2,3	0,13	6	12	0,15	0,18	4,26	4,89	0,083
III Конструкционные материалы
А Бетоны (ГОСТ 7473 , ГОСТ 25192 ) и растворы (ГОСТ 28013 )
181	Железобетон (ГОСТ 26633 )	2500	0,84	1,69	2	3	1,92	2,04	17,98	18,95	0,03
182	Бетон на гравии или щебне из природного камня (ГОСТ 26633 )	2400	0,84	1,51	2	3	1,74	1,86	16,77	17,88	0,03
183	Раствор цементно-песчаный	1800	0,84	0,58	2	4	0,76	0,93	9,6	11,09	0,09
184	Раствор сложный (песок, известь, цемент)	1700	0,84	0,52	2	4	0,7	0,87	8,95	10,42	0,098
185	Раствор известково-песчаный	1600	0,84	0,47	2	4	0,7	0,81	8,69	9,76	0,12

Б Облицовка природным камнем (ГОСТ 9480 )
186	Гранит, гнейс и базальт	2800	0,88	3,49	0	0	3,49	3,49	25,04	25,04	0,008
187	Мрамор	2800	0,88	2,91	0	0	2,91	2,91	22,86	22,86	0,008
188	Известняк	2000	0,88	0,93	2	3	1,16	1,28	12,77	13,7	0,06
189	»	1800	0,88	0,7	2	3	0,93	1,05	10,85	11,77	0,075
190	»	1600	0,88	0,58	2	3	0,73	0,81	9,06	9,75	0,09
191	»	1400	0,88	0,49	2	3	0,56	0,58	7,42	7,72	0,11
192	Туф	2000	0,88	0,76	3	5	0,93	1,05	11,68	12,92	0,075
193	»	1800	0,88	0,56	3	5	0,7	0,81	9,61	10,76	0,083
194	»	1600	0,88	0,41	3	5	0,52	0,64	7,81	9,02	0,09
195	»	1400	0,88	0,33	3	5	0,43	0,52	6,64	7,6	0,098
196	»	1200	0,88	0,27	3	5	0,35	0,41	5,55	6,25	0,11
197	»	1000	0,88	0,21	3	5	0,24	0,29	4,2	4,8	0,11
В Материалы кровельные, гидроизоляционные, облицовочные и рулонные покрытия для полов (ГОСТ 23835 , ГОСТ 30547 )
198	Листы асбестоцементные плоские (ГОСТ 18124 )	1800	0,84	0,35	2	3	0,47	0,52	7,55	8,12	0,03
199	То же	1600	0,84	0,23	2	3	0,35	0,41	6,14	6,8	0,03
200	Битумы нефтяные строительные и кровельные (ГОСТ 6617 , ГОСТ 9548 )	1400	1,68	0,27	0	0	0,27	0,27	6,8	6,8	0,008
201	То же	1200	1,68	0,22	0	0	0,22	0,22	5,69	5,69	0,008
202	»	1000	1,68	0,17	0	0	0,17	0,17	4,56	4,56	0,008
203	Асфальтобетон (ГОСТ 9128 )	2100	1,68	1,05	0	0	1,05	1,05	16,43	16,43	0,008
204	Рубероид (ГОСТ 10923 ), пергамин (ГОСТ 2697 ), толь	600	1,68	0,17	0	0	0,17	0,17	3,53	3,53	-
205	Линолеум поливинилхлоридный на теплоизолирующей подоснове (ГОСТ 18108 )	1800	1,47	0,38	0	0	0,38	0,38	8,56	8,56	0,002
206	То же	1600	1,47	0,33	0	0	0,33	0,33	7,52	7,52	0,002
207	Линолеум поливинилхлоридный на тканевой основе (ГОСТ 7251 )	1800	1,47	0,35	0	0	0,35	0,35	8,22	8,22	0,002
208	То же	1600	1,47	0,29	0	0	0,29	0,29	7,05	7,05	0,002
209	»	1400	1,47	0,23	0	0	0,23	0,23	5,87	5,87	0,002

Г Металлы и стекло
210	Сталь стержневая арматурная ( ГОСТ 10884 , ГОСТ 5781 )	7850	0,482	58	0	0	58	58	126,5	126,5	0
211	Чугун (ГОСТ 9583 )	7200	0,482	50	0	0	50	50	112,5	112,5	0
212	Алюминий (ГОСТ 22233 ,ГОСТ 24767 )	2600	0,84	221	0	0	221	221	187,6	187,6	0
213	Медь (ГОСТ 931, ГОСТ 15527)	8500	0,42	407	0	0	407	407	326	326	0
214	Стекло оконное (ГОСТ 111 )	2500	0,84	0,76	0	0	0,76	0,76	10,79	10,79	0
*Примечания* 1. Расчетные значения коэффициента теплоусвоения (при периоде 24 ч) материала в конструкции вычислены по формуле где l , r 0 , с 0 , w - принимают по соответствующим графам настоящей таблицы. 2. Характеристики материалов в сухом состоянии приведены при массовом отношении влаги в материале w , %, равном нулю.

ПРИЛОЖЕНИЕ Ж МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ РАСЧЕТНЫХ ЗНАЧЕНИЙ ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ СТРОИТЕЛЬНЫХ МАТЕРИАЛОВ ПРИ УСЛОВИЯХ ЭКСПЛУАТАЦИИ А и Б

Методика предназначена для испытательных лабораторий и устанавливает процедуру определения на основании лабораторных испытаний расчетных значений теплопроводности конкретных марок и типов строительных материалов и изделий.

Ж.1 Общие положения

Теплопроводность сухих и влажных материалов измеряют по ГОСТ 7076 при средней температуре образца (25 ± 1) °С [(298 ± 1) К].

Расчетные значения теплопроводности определяют на пяти образцах для условий эксплуатации А и пяти образцах для условий эксплуатации Б, причем образцы должны быть отобраны от пяти партий конкретной марки материала или изделия по одному образцу от партии для каждого условия эксплуатации. Допускается последовательное определение теплопроводности пяти образцов для условий эксплуатации А, затем их доувлажнение и определение теплопроводности для условий эксплуатации Б.

Значения влажности исследуемого материала или изделия для условий эксплуатации А и Б следует принимать по приложению Е в случае, если данный вид материала указан в его перечне, или по фактическим значениям влажности аналогичного теплоизоляционного материала в конструкции после 3-5 лет эксплуатации. Допускается за величину влажности для условий эксплуатации А принимать значение сорбционной влажности материала при относительной влажности воздуха 80 %, а для условий эксплуатации Б - значение сорбционной влажности при относительной влажности воздуха 97 %.

Сорбционную влажность материала или изделия определяют по ГОСТ 24816 . Статистическую обработку результатов измерения выполняют по ГОСТ 8.207 при доверительной вероятности 0,95 для нормального распределения результатов измерений. Неисключенную систематическую погрешность средств измерений следует принимать равной не менее 3 % текущего значения теплопроводности.

Ж.2 Обозначения

При определении расчетных значений теплопроводности используют следующие обозначения:

l oi - теплопроводность образца в сухом состоянии;

l om - среднее арифметическое значение теплопроводности из пяти образцов материала или изделия в сухом состоянии;

l fi - значение теплопроводности образца материала при влажности w fi ;

l А, Б - расчетные значения теплопроводности для условий эксплуатации А и Б;

k c - коэффициент учета влияния качества строительно-монтажных работ на теплопроводность строительных материалов и изделий, а также старения материала в реальных условиях эксплуатации; для жестких теплоизоляционных материалов и изделий (предел прочности на сжатие не менее 0,035 МПа) принимают равным 1,1, для мягких теплоизоляционных материалов и изделий (предел прочности на сжатие менее 0,035 МПа) - 1,2, для остальных материалов и изделий - 1;

k t - коэффициент учета разницы теплопроводности материала при средней рабочей температуре материала в конструкции (в отопительный период) и при средней температуре испытаний, принимают равным 0,95 при температуре в конструкции 10 °С;

w А, Б - влажность, % по массе, соответствующая значению расчетного массового отношения влаги в исследуемом материале или изделии при условиях эксплуатации А и Б;

m oi - масса образца в сухом состоянии;

m w - расчетная масса образца с влажностью, соответствующей условиям эксплуатации А или Б;

m bi - масса увлажненного образца материала, определенная непосредственно перед загрузкой образца в аппаратуру для измерения теплопроводности;

m ei - масса увлажненного образца материала, определенная непосредственно после выемки образца из аппаратуры для измерения теплопроводности;

w bi - влажность образца материала, % по массе, определенная непосредственно перед загрузкой образца в аппаратуру для измерения теплопроводности;

w ei - влажность образца материала, % по массе, определенная непосредственно после выемки образца из аппаратуры для измерения теплопроводности.

Ж.3 Подготовка образцов для испытаний

Если позволяет однородность материала (поры раковины или инородные включения не должны быть более 0,1 толщины образца), образцы изготавливают толщиной 20-30 мм. Для трудноувлажняемых материалов (материалы с закрытой мелкопористой структурой, например, экструзионный пенополистирол) допускается проводить испытания на образцах толщиной до 5 мм, соблюдая при этом те же требования к однородности структуры материала. Толщину образца следует измерять по ГОСТ 17177 .

Отобранные образцы высушивают до постоянной массы при температуре, указанной в НД на данный материал, либо в соответствии с ГОСТ 17177 . Образец считается высушенным до постоянной массы, если расхождение между результатами двух последовательных взвешиваний не будет превышать 0,5 %, при этом время сушки должно быть не менее 0,5 ч. По окончании сушки определяют массу ( m oi ) и теплопроводность ( l oi ) каждого образца.

Ж.4 Увлажнение образцов материала

При наличии аналога по приложению Е принимают значение влажности для условий эксплуатации А и Б испытываемого материала. При отсутствии аналога в соответствии с ГОСТ 24816 определяют значение сорбционной влажности испытываемого материала или изделия при 80 и 97 % относительной влажности воздуха.

Рассчитывают для каждого образца материала массу, до которой его следует увлажнить, чтобы получить значения влажности, соответствующие условиям эксплуатации А или Б:

m wi =m oi (1+0,01w А , Б ), ( Ж .1)

Увлажнение производят на установках, обеспечивающих принудительное насыщение образца водяным паром или капельно-воздушной смесью. Не допускается производить увлажнение капельно-воздушной смесью теплоизоляционных материалов на основе минерального волокна и стекловолокна.

Увлажнение образца паром производят, не допуская его нагрева до температуры, выше которой происходит деструкция образца. Пар или капельно-воздушная смесь должны пронизывать (не омывать) образец.

Одним из вариантов увлажнения образцов может быть его осуществление на описанной ниже установке. Образец плотно устанавливают в прямоугольный короб на сетку. На короб устанавливают крышку с подсоединенным к ней отсасывающим шлангом пылесоса. С противоположного конца короба в него несколько минут (от 2 до 10) подают при работающем пылесосе пар или капельно-воздушную смесь. Затем образец охлаждают при комнатной температуре и взвешивают. Процедуру насыщения повторяют до тех пор, поворачивая каждый раз образец другой поверхностью, пока не будет достигнута весовая влажность в интервале между 0,7 w А,Б и 1,3 w А,Б . После достижения заданной влажности образец помещают в герметичный пакет и укладывают его горизонтально на плоскую поверхность. Ежечасно в течение 4 ч образец переворачивают, затем устанавливают вертикально (на ребро) и выдерживают до проведения испытаний на теплопроводность:

не менее 2 суток - материалы на основе стекловолокна и минерального волокна;

не менее 14 суток - материалы на основе пенопластов и пенокаучуков.

Ж. 5 Определение теплопроводности

Определение теплопроводности сухих и влажных материалов следует производить только при горизонтальном положении образца в приборах, работающих по симметричной схеме. Разность температуры лицевых граней образца должна измеряться не менее чем четырьмя дифференциально соединенными термопарами (по два измерительных спая на каждой стороне образца). ЭДС термопары следует измерять вольтметром, обладающим чувствительностью не менее 1 мкВ и погрешностью измерения не более 2 % при ЭДС 100 мкВ. Отклонение от температуры термостатирования образца материала не более 0,1 °С.

Теплопроводность влажных образцов материала l fi определяют при градиенте температуры в образце не более 1 град/см, за исключением образцов толщиной менее 20 мм, для которых допускается градиент температуры до 2 град/см. До проведения измерений используемый для определения теплопроводности прибор должен быть выведен на заданный режим испытаний при загруженном в нем образце материала, аналогичном исследуемому. Влажный образец взвешивают перед помещением в прибор и сразу же после проведения измерения. Фактическую влажность образца, % по массе, до испытания определяют по формуле:

(Ж.2)

и после испытаний по формуле

(Ж.3)

Значение влажности, при которой была определена теплопроводность образца, вычисляют как среднее арифметическое значений влажности до и после проведения измерений:

w fi =0,5(w bi +w ei ). (Ж.4)

Для снижения потери влаги в процессе измерения теплопроводности образец должен устанавливаться в аппаратуру заключенным в обечайку из материала с низкой теплопроводностью (текстолит, полиэтилен, полипропилен, оргстекло или другие аналогичные материалы) толщиной не более 0,5 мм. Измерения считаются удовлетворительными, если снижение влажности образца за время измерений не превысило 10 %.

При определении теплопроводности образцов толщиной менее 20 мм на противоположных сторонах образца по центру (на пересечении диагоналей) следует укрепить термопары для измерения перепада температуры на термостатируемых поверхностях образца. Термопары должны быть выполнены из эмалированных проводов диаметром не более 0,2 мм. Образец испытываемого материала с укрепленными на нем термопарами размещают между двумя листами эластичной резины толщиной 1 мм и дополняют с двух сторон до требуемой для конкретного прибора толщины образца слоями поролона.

Ж.6 Обработка результатов измерений

Рассчитывают среднее арифметическое значение теплопроводности образцов материала в сухом состоянии:

или . (Ж.5)

Для каждого образца вычисляют теплопроводность при значении влажности, соответствующей условиям эксплуатации А и Б

(Ж.6)

Рассчитывают среднее арифметическое значение теплопроводности для пяти измерений для условий эксплуатации А и Б

(Ж.7)

Определяют среднее квадратичное отклонение результатов пяти измерений теплопроводности для условий эксплуатации А и Б

(Ж.8)

Расчетное значение теплопроводности испытываемого материала для условий эксплуатации А и Б вычисляют по формуле

l А , Б =k t (k c l w +2,571S). (Ж.9)

Пример расчета

Требуется определить значения l А,Б плит теплоизоляционных марки П-85 из стеклянного штапельного волокна на синтетическом связующем. Данный вид теплоизоляционных изделий не приведен в приложении Е , однако имеется аналог - плита плотностью 50 кг/м 3 . Поэтому за значение влажности w А,Б принимаем данные приложения Е : w А =2 % и w Б =5 %.

На испытания отобраны из пяти партий плит пять пар образцов размером 250 ´ 250 ´ 30 мм (пять образцов для определения l А и пять образцов для определения l Б ). Результаты измерений и расчетов представлены в таблице Ж.1 .

Таблица Ж.1

Показатели	w А =2%					w Б =5%
Показатели	№ 1	№ 2	№ 3	№ 4	№ 5	№ 1	№ 2	№ 3	№ 4	№ 5
m oi	152,3	143,2	139,4	146,1	154,2	154,0	141,7	139,7	144,4	158,3
l oi	0,0336	0,0346	0,0350	0,0338	0,0329	0,0326	0,0337	0,0347	0,0340	0,0326
l om	0,0338
m wi	155,3	146,1	142,2	149,0	157,3	161,7	148,8	146,7	151,6	166,2
m bi	155,7	145,9	142,7	149,9	157,4	161,4	149,4	146,8	150,6	167,8
m ei	155,5	145,8	142,5	149,8	157,1	160,9	148,6	146,4	150,0	167,0
w bi	2,2	1,9	2,4	2,6	2,1	4,8	5,4	5,1	4,3	6,0
w ei	2,1	1,8	2,2	2,5	1,9	4,5	4,9	4,8	3,9	5,5
w fi	2,15	1,85	2,30	2,55	2,00	4,65	5,15	4,95	4,10	5,75
l fi	0,0371	0,0385	0,0393	0,0369	0,0367	0,0403	0,0411	0,0429	0,0416	0,0397
l wi	0,0369	0,0388	0,0387	0,0362	0,0367	0,0409	0,0409	0,0430	0,0433	0,0388
l w	0,0375					0,0414
S	0,00054					0,00082

Коэффициент k c принимаем равным 1,2, a k t равным 0,95. Тогда в соответствии с формулой (Ж.9 ) рассчитываем для:

l А =0,95(1,2 × 0,0375+2,571 × 0,00054)=0,0441;

l Б = 0,95(1,2 × 0,0414+2,571 × 0,00082)=0,0492.

ПРИЛОЖЕНИЕ И РАСЧЕТ КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКОЙ ОДНОРОДНОСТИ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ТАБЛИЧНЫМ ЗНАЧЕНИЯМ

1 Расчет коэффициента теплотехнической однородности r по формуле (9 )

Таблица И.1 - Определение коэффициента k i

Схема теплопроводного включения по приложению 5* СНиП II-3		l m / l	Коэффициент k i при а/ d (приложение 5* СНиП II-3 )
Схема теплопроводного включения по приложению 5* СНиП II-3		l m / l	0,1	0,2	0,4	0,6	0,8	1	1,5	2
I		2	1,02	1,01	1,01	1,01	1	1	1	1
		5	1,16	1,11	1,07	1,05	1,04	1,03	1,02	1,01
		10	1,33	1,25	1,15	1,1	1,08	1,06	1,04	1,03
		30	1,63	1,47	1,27	1,18	1,14	1,11	1,07	1,05
II		10-40	2,65	2,2	1,77	1,6	1,55	-	-	-
III при с/б	0,25	2	1,02	1,01	1,01	1,01	1,01	1,01	1,01	1
		5	1,12	1,08	1,05	1,04	1,03	1,03	1,02	1,01
		10	1,18	1,13	1,07	1,05	1,04	1,04	1,03	1,02
		30	1,21	1,16	1,1	1,07	1,05	1,04	1,03	1,02
	0,5	2	1,05	1,04	1,03	1,02	1,01	1,01	1,01	1,01
		5	1,28	1,21	1,13	1,09	1,07	1,06	1,04	1,03
		10	1,42	1,34	1,22	1,14	1,11	1,09	1,07	1,05
		30	1,62	1,49	1,3	1,19	1,14	1,12	1,09	1,06
	0,75	2	1,06	1,04	1,03	1,02	1,02	1,01	1,01	1,01
		5	1,25	1,2	1,14	1,1	1,08	1,07	1,05	1,03
		10	1,53	1,42	1,25	1,16	1,12	1,11	1,08	1,05
		30	1,85	1,65	1,38	1,24	1,18	1,15	1,11	1,08
IV при с/б	0,25	2	1,03	1,02	1,02	1,01	1,01	1,01	1	1
		5	1,12	1,10	1,07	1,05	1,04	1,03	1,02	1,01
		10	1,2	1,16	1,1	1,07	1,06	1,05	1,03	1,02
		30	1,28	1,22	1,14	1,09	1,07	1,06	1,04	1,03
	0,5	2	1,07	1,05	1,04	1,03	1,02	1,02	1,01	1,01
		5	1,32	1,25	1,17	1,13	1,1	1,08	1,06	1,04
		10	1,54	1,42	1,27	1,19	1,14	1,12	1,09	1,06
		30	1,79	1,61	1,38	1,26	1,19	1,16	1,12	1,08
	0,75	2	1,07	1,05	1,04	1,03	1,02	1,02	1,01	1,01
		5	1,36	1,28	1,18	1,14	1,11	1,09	1,07	1,05
		10	1,64	1,51	1,33	1,23	1,18	1,15	1,11	1,08
		30	2,05	1,82	1,5	1,33	1,25	1,21	1,16	1,11
*Примечание* - Обозначения приняты по приложению 5* СНиП II-3 .

Таблица И.2 - Определение коэффициента y

Схема теплопроводного включения по приложению 5* СНиП II-3		Коэффициент y при a l t /( d ins l ins ) (по приложению 5* СНиП II-3 )
Схема теплопроводного включения по приложению 5* СНиП II-3		0,25	0,5	1	2	5	10	20	50	150
I		0,024	0,041	0,066	0,093	0,121	0,137	0,147	0,155	0,19
II б		-	-	-	0,09	0,231	0,43	0,665	1,254	2,491
III при с/б	0,25	0,016	0,02	0,023	0,026	0,028	0,029	0,03	0,03	0,031
	0,5	0,036	0,054	0,072	0,083	0,096	0,102	0,107	0,109	0,11
	0,75	0,044	0,066	0,095	0,122	0,146	0,161	0,168	0,178	0,194
IV при c/б	0,25	0,015	0,02	0,024	0,026	0,029	0,031	0,033	0,039	0,048
	0,5	0,037	0,056	0,076	0,09	0,103	0,12	0,128	0,136	0,15
	0,75	0,041	0,067	0,01	0,13	0,16	0,176	0,188	0,205	0,22

Пример расчета

Определить приведенное сопротивление теплопередаче панели с эффективным утеплителем (пенополистирол) и стальными обшивками промышленного здания.

А. Исходные данные

Размер панели 6 ´ 2 м. Конструктивные и теплотехнические характеристики панели:

толщина стальных обшивок 0,001 м, коэффициент теплопроводности l t =58Вт/(м × °С),

толщина пенополистирольного утеплителя 0,2 м, коэффициент теплопроводности l ins =0,04 Вт/(м × °С).

Отбортовка листового материала вдоль протяженных сторон панели приводит к образованию теплопроводного включения типа II б (приложение 5* СНиП II-3 ), имеющего ширину а =0,002 м.

Б. Порядок расчета

Сопротивления теплопередаче вдали от включения R 0 con и по теплопроводному включению R 0 ':

R 0 con =1/8,7+2(0,001/58)+0,2/0,04+1/23=5,16 м 2 × ° С/Вт;

R 0 '=1/8,7+(2 × 0,001+0,2)/58+1/23=0,162 м 2 × ° С/Вт.

Значение безразмерного параметра теплопроводного включения по таблице И.2

a l t /( d ins l ins )=0,002 × 58/(0,2 × 0,04)=14,5.

По таблице И.2 по интерполяции определяем величину y

y =0,43+[(0,665-0,43) × 4,5]/10=0,536.

Коэффициент k i по формуле (10 )

k i =1+0,536 × 0,2 2 /(0,04 × 0,002 × 5,16)=52,94.

Коэффициент теплотехнической однородности панели по формуле (9 )

r =1/{1+[5,16/(12 × 0,162)]0,002 × 6 × 52,94}=0,372.

Приведенное сопротивление теплопередаче по формуле (8 )

R 0 r =0,372 × 5,16=1,92 м 2 × ° С/Вт.

2 Расчет коэффициента теплотехнической однородности r по формуле (11 )

Пример расчета

Определить приведенное сопротивление теплопередаче R 0 r одномодульной трехслойной железобетонной панели на гибких связях с оконным проемом жилого крупнопанельного дома серии III-133.

Таблица И.3 - Определение коэффициента влияния f i

Вид теплопроводного включения	Коэффициент влияния f i
Стыки	Без примыкания внутренних ограждений	С примыканием внутренних ограждений
		Без ребер	С ребрами толщиной, мм:
		Без ребер	10	20
R cm / R k con :
1 и более	-	-	0,07	0,12
0,9	-	0,1	0,14	0,17
0,8	0,01	0,13	0,17	0,19
0,7	0,02	0,2	0,24	0,26
0,6	0,03	0,27	0,31	0,34
0,5	0,04	0,33	0,38	0,41
0,4	0,05	0,39	0,45	0,48
0,3	0,06	0,45	0,52	0,55
Оконные откосы	Без ребер		С ребрами толщиной, мм:
Оконные откосы	Без ребер		10	20
d ' F / d ' w :
0,2	0,45		0,58	0.67
0,3	0,41		0,54	0,62
0,4	0,35		0,47	0,55
0,5	0,29		0,41	0,48
0,6	0,23		0,34	0,41
0,7	0,17		0,28	0,35
0,8	0,11		0,21	0,28
Утолщение внутреннего железобетонного слоя
R y / R k con :
0,9	0,02		-	-
0,8	0,12		-	-
0,7	0,28		-	-
0,6	0,51		-	-
0,5	0,78		-	-
Гибкие связи диаметром, мм:
4	0,05		-	-
6	0,1		-	-
8	0,16		-	-
10	0,21		-	-
12	0,25		-	-
14	0,33		-	-
16	0,43		-	-
18	0,54		-	-
20	0,67		-	-
*Примечания* 1. В таблице приведены R k con , R cm , R y - термические сопротивления, м 2 × ° С/Вт, соответственно панели вне теплопроводного включения, стыка, утолщения внутреннего железобетонного слоя, определяемые по формуле (5 ); d ' F и d ' w - расстояния, м, от продольной оси оконной коробки до ее края и до внутренней поверхности панели. 2. Промежуточные значения следует определять интерполяцией.

А. Исходные данные

Панель толщиной 300 мм содержит наружный и внутренний железобетонные слои, которые соединены между собой двумя подвесками (в простенках), подкосом, расположенным в нижней зоне подоконного участка, и распорками: 10 - у горизонтальных стыков и 2 - в зоне оконного откоса (рисунок И.1 ).

В таблице И.4 приведены расчетные параметры панели.

Таблица И.4

Материал слоя	r 0 , кг/м 3	l Б , Вт/(м × °С)	Толщина слоя, мм
Материал слоя	r 0 , кг/м 3	l Б , Вт/(м × °С)	вдали от включений	в зоне подвески и петли	горизонтальный стык	вертикальный стык
Наружный железобетонный слой	2500	2,04	65	65	65	65
Теплоизоляционный слой - пенополистирол	40	0,042	135	60	-	-
Минераловатные вкладыши	150	0,047	-	-	135	60
Внутренний железобетонный слой	2500	2,04	100	175	100	175

В зоне подвесок и петель внутренний бетонный слой имеет утолщения, заменяющие часть слоя утеплителя.

Б. Порядок расчета

Конструкция ограждения содержит следующие теплопроводные включения; горизонтальные и вертикальные стыки, оконные откосы, утолщения внутреннего железобетонного слоя и гибкие связи (подвески, подкос, распорки).

Для определения коэффициента влияния отдельных теплопроводных включений предварительно рассчитаем по формуле (4 ) термические сопротивления отдельных участков панели:

в зоне утолщения внутреннего железобетонного слоя

R y =0,175/2,04+0,06/0,042+0,065/2,04=1,546 м 2 × ° С/Вт;

по горизонтальному стыку

R jn g =0,1/2,04+0,135/0,047+0,065/2,04=2,95 м 2 × ° С/Вт;

1 - распорки; 2 - петля; 3 - подвески; 4 - бетонные утолщения ( d =75 мм внутреннего железобетонного слоя); 5 - подкос

Рисунок И.1 - Конструкция трехслойной панели на гибких связях

по вертикальному стыку

R jn v =0,175/2,04+0,06/0,047+0,065/2,04=1,394 м 2 × ° С/Вт;

термическое сопротивление панели вдали от теплопроводных включений

R k con =0,1/2,04+0,135/0,042+0,065/2,04=3,295 м 2 × ° С/Вт.

Условное сопротивление теплопередаче вдали от теплопроводных включений

R 0 con =1/8,7+3,295+1/23=3,453 м 2 × ° С/Вт.

Так как панель имеет вертикальную ось симметрии, то определение последующих величин осуществляем для половины панели.

Определим площадь половины панели без учета проема окна

A 0 =0,5(2,8 × 2,7-1,48 × 1,51)=2,66 м 2 .

Толщина панели d w =0,3 м.

Определим площадь зон влияния A i и коэффициент f i для каждого теплопроводного включения панели:

для горизонтального стыка

R jn g / R k con =2,95/3,295=0,895.

По таблице И.3 f i =0,1. Площадь зоны влияния по формуле (12 )

А i =0,3 × 2 × 1,25=0,75м 2 ;

для вертикального стыка

R jn v / R k con =1,394/3,295=0,423.

По таблице И.3 f i =0,375. Площадь зоны влияния по формуле (12 )

A i =0,3 × 2,8=0,84 м 2 ;

для оконных откосов при d ' F =0,065 м и d ' w =0,18 м, по таблице И.3 f i = 0,374. Площадь зоны влияния половины оконного проема с учетом угловых участков определяется по формуле (13 )

A i =0,5[2 × 0,3(1,53+1,56)+3,14 × 0,3 2 ]=1,069 м 2 ;

для бетонных утолщений внутреннего железобетонного слоя в зоне подвески и петли при R' y / R k con =1,546/3,295= 0,469, по таблице И.3 f i =0,78. Суммарную площадь зоны влияния утолщений подвески и петли находим по формуле (14 )

A i =(0,6+2 × 0,3)(0,47+0,1)+(0,2+0,3+0,1)(0,42+0,3+0,075)=1,161 м 2 ;

для подвески (диаметр стержня 8 мм) по таблице И.3 f i =0,16, площадь зоны влияния по формуле (14 )

A i =(0,13+0,3+0,14)(0,4+2 × 0,3)=0,57 м 2 ;

для подкоса (диаметр стержня 8 мм) по таблице И.3 f i =0,16, по формуле (14 )

A i =(0,13+0,3)(0,22+0,3+0,09)=0,227 м 2 ;

для распорок (диаметр стержня 4 мм) по таблице И.3 f i =0,05.

При определении суммарной площади зоны влияния пяти распорок следует учитывать, что ширина зоны влияния со стороны стыка ограничена краем панели и составляет 0,09 м. По формуле (14 )

A i =5(0,3+0,3) × (0,3+0,09)=1,17 м 2 .

Рассчитаем r по формуле (11 )

r =1/{1+[2/(3,453 × 2,66)](0,84 × 0,375+0,75 × 0,1+1,069 × 0,374+1,161 × 0,78+0,57 × 0,16+0,227 × 0,16+

+1,17 × 0,05)}=0,71.

Приведенное сопротивление теплопередаче панели определим по формуле (8 )

R 0 r =0,71 × 3,453=2,45 м 2 × ° С/Вт.

ПРИЛОЖЕНИЕ К ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРИВЕДЕННОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ НЕОДНОРОДНЫХ УЧАСТКОВ ТРЕХСЛОЙНЫХ ПАНЕЛЕЙ ИЗ ЛИСТОВЫХ МАТЕРИАЛОВ

В зонах соединительных элементов трехслойных панелей из листовых материалов (тавров, двутавров, швеллеров, z-образных профилей, стержней, болтов, обрамляющих торцы панелей элементов и прочее) условно полагается, что теплопередача через ограждение происходит двумя путями: преобладающая - через металлические включения и в меньшей степени - через утеплитель. Такое расчленение теплового потока позволяет представить прохождение теплоты через цепь, состоящую из последовательно и параллельно соединенных тепловых сопротивлений r i , ° С/Вт, для которой можно рассчитать общее тепловое сопротивление r и сопротивление теплопередаче R 0 по следующим элементарным зависимостям:

r '+ r ''= r , ° С/Вт; ( K .1)

1/ r '+1/ r ''=1/ r , Вт/ ° С; ( K .2)

R 0 = r A , м 2 × ° С/Вт. (К.3)

Наиболее распространенные тепловые сопротивления, встречающиеся в трехслойных панелях из листовых материалов, следует определять по нижеприведенным формулам для:

1) примыкания полки профиля к облицовочному металлическому листу

(К.4)

где

a - коэффициент теплоотдачи поверхности панели, Вт/(м 2 × ° С);

l m - теплопроводность металла, Вт/(м × °С);

A = BL - площадь зоны влияния теплопроводного включения, м 2 , шириной В и длиной L ; для профилей В превышает ширину зоны теплового влияния профиля, L =1 м;

d - толщина облицовочного листа, м;

при b B/2>2th( b B/2) » 1.

При примыкании полки металлического профиля теплопроводностью l m к неметаллическому листу с теплопроводностью l nm , l m >> l nm

r = r ' r ''/( r '+ r '')-1/( A a ); r '=( d / l nm +1/ a )/( bL ); при В>> d ; (К.5)

2) примыкания торца металлического стержня (болта) к облицовочному листу

r =1/[2 p l m d f( b , r 1 , r 2 )]-n/(A a ), ( К .6)

где n - число болтов на расчетной площади;

r 1 - радиус стержня, м;

r 2 - радиус влияния болта, м.

Значения функции f ( b , r 1 , r 2 ) получают из графика рисунка К.1. При r 2 >> r 1 , f ( b , r 1 , r 2 )=1 /[0,1- ln ( b r 1 )];

Рисунок К.1 - Функция f ( b , r 1 , r 2 )

3) стенки профиля

r = h /( l m d L ). (К.7)

Для стенки с перфорацией (круглые, прямоугольные, треугольные отверстия) в формулу следует подставлять l eq = x l m , где x - коэффициент, принимаемый по таблице К. 1 , h = r /с, r = h /2 c .

Для стенки с перфорацией (круглыми отверстиями радиусом r с расстоянием между центрами соседних отверстий 2 с ) в формулу (К.7 ) вместо l m следует подставить l eq ;

4) металлического стержня

r =h/( l m p r 1 2 ); (K.8)

5) примыкания металлического стержня к полке профиля

r = ln (b/r 1 )/(2 p l m d ) при b>>r 1 ; ( К .9)

6) термовкладышей между облицовочным листом и полкой профиля

r =1/{L[ l 1 (b/h 1 )+ l 2 (2/ p )]}; (K.10)

7) теплоизоляционного слоя

r =h/( l ins BL); (K.11)

где l ins - теплопроводность материала теплоизоляционного слоя, Вт/(м × °С);

8) наружной и внутренней поверхностей панели

r e =1/( a e A); r i =1/( a i A). ( K .12)

Таблица K .1 - Значения коэффициента x

h e	0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9
0,4	0,932
0,5	0,954	0,829
0,6	0,966	0,869	0,731
0,7	0,973	0,895	0,777	0,638
0,8	0,978	0,913	0,811	0,684	0,547	0,412	0,286
0,9	0,982	0,926	0,836	0,720	0,618	0,479	0,322	0,201
1,0	0,984	0,936	0,856	0,750	0,625	0,491	0,355	0,226	0,107
1,1	0,986	0,944	0,873	0,774	0,655	0,523	0,385	0,249	0,119
1,2	0,988	0,950	0,885	0,794	0,681	0,552	0,413	0,272	0,131
1,3	0,989	0,955	0,895	0,811	0,703	0,577	0,438	0,291	0,143
1,4	0,990	0,959	0,904	0,825	0,723	0,600	0,462	0,310	0,155
1,5	0,991	0,962	0,912	0,838	0,740	0,620	0,487	0,328	0,166

Пример расчета

Ограждающая конструкция образована трехслойными панелями из листовых материалов шириной В=6 м, примыкающих торцами друг к другу. Панель выполнена из стальных облицовочных листов толщиной 1 мм, между которыми расположен слой утеплителя из пенополиуретана толщиной 150 мм. Торцы панели выполнены из того же стального листа без разрыва мостика холода.

Определить приведенное сопротивление теплопередаче R 0 r 1 м длины ограждения ( L =1 м).

А. Исходные данные

Б. Порядок расчета

Расчет тепловых сопротивлений

1. По формуле (К.12 ) найдем тепловое сопротивление поверхностей панели:

r e =1/(6 × 23)=0,007 °С/Вт;

r i =1/(6 × 8,7)=0,019 °С/Вт.

2. По формуле (К.4 ) найдем тепловое сопротивление обшивок:

а) наружной

° C /Вт

б) внутренней

° C /Вт

3. По формуле (К.7 ) найдем тепловое сопротивление стенки, образованной торцевыми листами:

r w =0,152/(58 × 0,002 × 1)=1,31 ° С/Вт.

4. По формуле (К.11 ) найдем тепловое сопротивление теплоизоляционного слоя:

r ins =0,15/(0,04 × 6 × 1)=0,625 ° С/Вт.

Расчет цепи тепловых сопротивлений

1. Сумма последовательно соединенных тепловых сопротивлений правой ветви [ формула (K.1 )] равна:

r m = r s e + r w + r s i =0,426+1,31+0,685=2,421 ° С/Вт.

2. Суммарное тепловое сопротивление параллельных ветвей по формуле (К.2 ) равно:

1/ r =1/ r m +1/ r ins =1/2,421+1/0,625=2,013 Вт/°С;

r =1/2,013=0,497 ° С/Вт.

3. Результирующее приведенное сопротивление теплопередаче ограждения всей панели определим по формуле (К.3 ):

R 0 r = r 0 A =( r e + r + r i )А=(0,007+0,497+0,019) × 6=3,138 м 2 × ° С/Вт.

ПРИЛОЖЕНИЕ Л ТЕМПЕРАТУРА ТОЧКИ РОСЫ t d , °С, ДЛЯ РАЗЛИЧНЫХ ЗНАЧЕНИЙ ТЕМПЕРАТУРЫ t int И ОТНОСИТЕЛЬНОЙ ВЛАЖНОСТИ j int , %, ВОЗДУХА В ПОМЕЩЕНИИ

t int , °С	t d , ° С, при j int , %
t int , °С	40	45	50	55	60	65	70	75	80	85	90	95
-5	-15,3	-14,04	-12,9	-11,84	-10,83	-9,96	-9,11	-8,31	-7,62	-6,89	-6,24	-5,6
-4	-14,4	-13,1	-11,93	-10,84	-9,89	-8,99	-8,11	-7,34	-6,62	-5,89	-5,24	-4,6
-3	-13,42	-12,16	-10,98	-9,91	-8,95	-7,99	-7,16	-6,37	-5,62	-4,9	-4,24	-3,6
-2	-12,58	-11,22	-10,04	-8,98	-7,95	-7,04	-6,21	-5,4	-4,62	-3,9	-3,34	-2,6
-1	-11,61	-10,28	-9,1	-7,98	-7,0	-6,09	-5,21	-4,43	-3,66	-2,94	-2,34	-1,6
0	-10,65	-9,34	-8,16	-7,05	-6,06	-5,14	-4,26	-3,46	-2,7	-1,96	-1,34	-0,62
1	-9,85	-8,52	-7,32	-6,22	-5,21	-4,26	-3,4	-2,58	-1,82	-1,08	-0,41	0,31
2	-9,07	-7,72	-6,52	-5,39	-4,38	-3,44	-2,56	-1,74	-0,97	-0,24	0,52	1,29
3	-8,22	-6,88	-5,66	-4,53	-3,52	-2,57	-1,69	-0,88	-0,08	0,74	1,52	2,29
4	-7,45	-6,07	-4,84	-3,74	-2,7	-1,75	-0,87	-0,01	0,87	1,72	2,5	3,26
5	-6,66	-5,26	-4,03	-2,91	-1,87	-0,92	-0,01	0,94	1,83	2,68	3,49	4,26
6	-5,81	-4,45	-3,22	-2,08	-1,04	-0,08	0,94	1,89	2,8	3,68	4,48	5,25
7	-5,01	-3,64	-2,39	-1,25	-0,21	0,87	1,9	2,85	3,77	4,66	5,47	6,25
8	-4,21	-2,83	-1,56	-0,42	-0,72	1,82	2,86	3,85	4,77	5,64	6,46	7,24
9	-3,41	-2,02	-0,78	0,46	1,66	2,77	3,82	4,81	5,74	6,62	7,45	8,24
10	-2,62	-1,22	0,08	1,39	2,6	3,72	4,78	5,77	7,71	7,6	8,44	9,23
11	-1,83	-0,42	0,98	1,32	3,54	4,68	5,74	6,74	7,68	8,58	9,43	10,23
12	-1,04	0,44	1,9	3,25	4,48	5,63	6,7	7,71	8,65	9,56	10,42	11,22
13	-0,25	1,35	2,82	4,18	5,42	6,58	7,66	8,68	9,62	10,54	11,41	12,21
14	0,63	2,26	3,76	5,11	6,36	7,53	8,62	9,64	10,59	11,52	12,4	13,21
15	1,51	3,17	4,68	6,04	7,3	8,48	9,58	10,6	11,59	12,5	13,38	14,21
16	2,41	4,08	5,6	6,97	8,24	9,43	10,54	11,57	12,56	13,48	14,36	15,2
17	3,31	4,99	6,52	7,9	9,18	10,37	11,5	12,54	13,53	14,46	15,36	16,19
18	4,2	5,9	7,44	8,83	10,12	11,32	12,46	13,51	14,5	15,44	16,34	17,19
19	5,09	6,81	8,36	9,76	11,06	12,27	13,42	14,48	15,47	16,42	17,32	18,19
20	6,0	7,72	9,28	10,69	12,0	13,22	14,38	15,44	16,44	17,4	18,32	19,18
21	6,9	8,62	10,2	11,62	12,94	14,17	15,33	16,4	17,41	18,38	19,3	20,18
22	7,69	9,52	11,12	12,56	13,88	15,12	16,28	17,37	18,38	19,36	20,3	21,6

23	8,68	10,43	12,03	13,48	14,82	16,07	17,23	18,34	19,38	20,34	21,28	22,15
24	9,57	11,34	12,94	14,41	15,76	17,02	18,19	19,3	20,35	21,32	22,26	23,15
25	10,46	12,75	13,86	15,34	16,7	17,97	19,15	20,26	21,32	22,3	23,24	24,14
26	11,35	13,15	14,78	16,27	17,64	18,95	20,11	21,22	22,29	23,28	24,22	25,14
27	12,24	14,05	15,7	17,19	18,57	19,87	21,06	22,18	23,26	24,26	25,22	26,13
28	13,13	14,95	16,61	18,11	19,5	20,81	22,01	23,14	24,23	25,24	26,2	27,12
29	14,02	15,86	17,52	19,04	20,44	21,75	22,96	24,11	25,2	26,22	27,2	28,12
30	14,92	16,77	18,44	19,97	21,38	22,69	23,92	25,08	26,17	27,2	28,18	29,11
31	15,82	17,68	19,36	20,9	22,32	23,64	24,88	26,04	27,14	28,08	29,16	30,1
32	16,71	18,58	20,27	21,83	23,26	24,59	25,83	27,0	28,11	29,16	30,16	31,19
33	17,6	19,48	21,18	22,76	24,2	25,54	26,78	27,97	29,08	30,14	31,14	32,19
34	18,49	20,38	22,1	23,68	25,14	26,49	27,74	28,94	30,05	31,12	32,12	33,08
35	19,38	21,28	23,02	24,6	26,08	27,64	28,7	29,91	31,02	32,1	33,12	34,08

ПРИЛОЖЕНИЕ М ЗНАЧЕНИЯ УПРУГОСТИ НАСЫЩЕННОГО ВОДЯНОГО ПАРА Е, Па, ДЛЯ РАЗЛИЧНЫХ ЗНАЧЕНИЙ ТЕМПЕРАТУРЫ ПРИ В = 100,7 кПа

Таблица M .1 - Значения упругости насыщенного водяного пара Е, Па, для температуры t от 0 до -41 °С (над льдом)

t , °С	Е	t , °С	Е	t , °С	Е	t , °С	Е	t , °С	Е
0	611	-5,4	388	-10,6	245	-16	151	-23	77
-0,2	601	-5,6	381	-10,8	241	-16,2	148	-23,5	73
-0,4	592	-5,8	375	-11	237	-16,4	145	-24	69
-0,6	581	-6	369	-11,2	233	-16,6	143	-24,5	65
-0,8	573	-6,2	363	-11,4	229	-16,8	140	-25	63
-1	563	-6,4	356	-11,6	225	-17	137	-25,5	60
-1,2	553	-6,6	351	-11,8	221	-17,2	135	-26	57
-1,4	544	-6,8	344	-12	217	-17,4	132	-26,5	53
-1,6	535	-7	338	-12,2	213	-17,6	129	-27	51
-1,8	527	-7,2	332	-12,4	209	-17,8	128	-27,5	48
-2	517	-7,4	327	-12,6	207	-18	125	-28	47
-2,2	509	-7,6	321	-12,8	203	-18,2	123	-28,5	44
-2,4	400	-7,8	315	-13	199	-18,4	120	-29	42
-2,6	492	-8	310	-13,2	195	-18,6	117	-29,5	39
-2,8	484	-8,2	304	-13,4	191	-18,8	116	-	-
-3	476	-8,4	299	-13,6	188	-19	113	-30	38
-3,2	468	-8,6	293	-13,8	184	-19,2	111	-31	34
-3,4	460	-8,8	289	-14	181	-19,4	109	-32	34
-3,6	452	-9	284	-14,2	179	-19,6	107	-33	27
-3,8	445	-9,2	279	-14,4	175	-19,8	105	-34	25
-4	437	-9,4	273	-14,6	172	-	-	-35	22
-4,2	429	-9,6	268	-14,8	168	-20	103	-36	20
-4,4	423	-9,8	264	-15	165	-20,5	99	-37	18
-4,6	415	-	-	-15,2	163	-21	93	-38	16
-4,8	408	-10	260	-15,4	159	-21,5	89	-39	14
-5	402	-10,2	260	-15,6	159	-22	85	-40	12
-5,2	395	-10,4	251	-15,8	153	-22,5	81	-41	11

Таблица М.2 - Значения упругости насыщенного водяного пара Е, Па, для температуры t от 0 до 30,9 °С (над водой)

t , °С	0	0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9
0	611	615	620	624	629	633	639	643	648	652
1	657	661	667	671	676	681	687	691	696	701
2	705	711	716	721	727	732	737	743	748	753
3	759	764	769	775	780	785	791	796	803	808

4	813	819	825	831	836	843	848	855	860	867
5	872	879	885	891	897	904	909	916	923	929
6	935	941	948	956	961	968	975	981	988	995
7	1001	1009	1016	1023	1029	1037	1044	1051	1059	1065
8	1072	1080	1088	1095	1103	1189	1117	1125	1132	1140
9	1148	1156	1164	1172	1180	1188	1196	1204	1212	1220
10	1228	1236	1244	1253	1261	1269	1279	1287	1285	1304
11	1312	1321	1331	1339	1348	1355	1365	1375	1384	1323
12	1403	1412	1421	1431	1440	1449	1459	1468	1479	1488
13	1497	1508	1517	1527	1537	1547	1557	1568	1577	1588
14	1599	1609	1619	1629	1640	1651	1661	1672	1683	1695
15	1705	1716	1727	1739	1749	1761	1772	1784	1795	1807
16	1817	1829	1841	1853	1865	1877	1889	1901	1913	1925
17	1937	1949	1962	1974	1986	2000	2012	2025	2037	2050
18	2064	2077	2089	2102	2115	2129	2142	2156	2169	2182
19	2197	2210	2225	2238	2252	2266	2281	2294	2309	2324
20	2338	2352	2366	2381	2396	2412	2426	2441	2456	2471
21	2488	2502	2517	2538	2542	2564	2580	2596	2612	2628
22	2644	2660	2676	2691	2709	2725	2742	2758	2776	2792
23	2809	2826	2842	2860	2877	2894	2913	2930	2948	2965
24	2984	3001	3020	3038	3056	3074	3093	3112	3130	3149
25	3168	3186	3205	3224	3244	3262	3282	3301	3321	3341
26	3363	3381	3401	3421	3441	3461	3481	3502	3523	3544
27	3567	3586	3608	3628	3649	3672	3692	3714	3796	3758
28	3782	3801	3824	4846	3869	3890	3913	3937	3960	3982
29	4005	4029	4052	4076	4100	4122	4146	4170	4194	4218
30	4246	4268	4292	4317	4341	4366	4390	4416	4441	4466
Примечание - Значения Е устанавливаются по величине температуры t , целые значения градусов которой принимаются по первой графе, а десятые доли градуса - по первой строке.

Таблица М.3 - Значения упругости водяного пара Е, Па, и относительной влажности воздуха j r ', %, над насыщенными растворами солей при В=100,7 кПа

Химическая формула соли	Упругость водяного пара Е r , Па, при температуре, °С					Относительная влажность j r ', при t =20 °С
Химическая формула соли	10	15	20	25	30	Относительная влажность j r ', при t =20 °С
ZnBr 2	-	-	230,6	286,6	305,3	10
MgCl 2	-	-	-	-	1400	33
Na 2 S 2 O 3	548	761,3	1051	1451	1895	45
Mg(NO 3 ) 2	-	-	1261	1659	2169	54
Ca(NO 3 ) 2	746,6	954,6	1288	1605	2005	55
NaBr	-	959,9	1400	1787	2240	60
NH 4 NO 3	917,3	1193	1566	1992	2524	67
NaNO 3	950,6	1313	1804	2364	3076	77
NaCl	923,6	1279	1807	2381	3253	77
NH 4 Cl	969,3	1353	1856	2416	3281	79
Ca(NH 2 ) 2	997,2	1365	1873	2408	3078	80
(NH 4 ) 2 SO 4	971,9	1355	1896	2600	3362	81
Na 2 SO 4	909,3	1333	1927	2748	3633	82
KCl	1055	1445	1968	2636	3733	84
NaSO 3	1075	1487	2038	2762	3706	87
CdSO 4	1099	1511	2077	2812	3768	89
Na 2 CO 4	-	1601	2090	2704	3465	89
CdBr 2	-	-	2120	2820	3678	90
ZnSO 4	1189	1597	2126	2802	3661	91
NH 4 H 2 PO 4	1192	1658	2146	2921	3890	92
KNO 3	1183	1635	2161	2925	3845	92
CaH 4 (PO 4 ) 2	1193	1689	2202	3052	3980	94
KH 2 PO 4	1195	1683	2251	3034	3946	96
MgSO 4	-	-	-	-	4000	97
K 2 SO 4	1208	1701	2306	3141	4112	98

<ПРИЛОЖЕНИЕ Н ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ ТЕПЛЫХ ЧЕРДАКОВ И ПОДВАЛОВ

Пример 1

Теплотехнический расчет теплого чердака

А. Исходные данные

Место строительства - Москва, t ext =-28 °С; D d =4943 °С × сут.

Тип здания - рядовая секция 17-этажного жилого дома.

Кухни в квартирах с электроплитами.

Площади покрытия (кровли) над теплым чердаком А g . c =252,8 м 2 , перекрытия теплого чердака А g . f =252,8 м 2 , наружных стен теплого чердака А f . w =109,6 м 2 . Приведенную площадь определяем по формуле (28 ) а g . w =109,6/252,8=0,4335.

Сопротивление теплопередаче стен R 0 g . w =1,8 м 2 × ° С/Вт.

В теплом чердаке размещена верхняя разводка труб систем отопления и горячего водоснабжения. Расчетные температуры системы: отопления с верхней разводкой 95 °С, горячего водоснабжения - 60 °С. Длина трубопроводов верхней разводки системы отопления составила:

d pi , мм	80	50	32	25	20
l pi , м	15	17	19,3	27,4	6,3

Длина трубопроводов горячего водоснабжения составила:

d pi , мм	80	50	32	25
l pi , м	3,5	16	12,4	6

Температура воздуха в помещениях верхнего этажа t int =20 °С.

Температура воздуха, поступающего в теплый чердак из вентиляционных каналов, t ven =21,5 °С.

Б. Порядок расчета

1. Согласно табл. 16 СНиП II-3 требуемое сопротивление теплопередаче покрытия жилого здания R 0 req для D d =4943 °С × сут равно 4,67 м 2 × °С/Вт.

Определим согласно п. 6.2.1 величину требуемого сопротивления теплопередаче перекрытия теплого чердака R 0 g . f по формуле (23 ), предварительно вычислив коэффициент n по формуле (24 ), приняв температуру воздуха в теплом чердаке t int g =14°С.

n=(t int -t int g )/(t int -t ext )=(20-14)/(20+28)=0,125.

Тогда R 0 g . f = nR 0 req =0,125 × 4,67=0,58 м 2 × ° С/Вт.

Проверим согласно п. 6.2.2 выполнение условия D t £ D t n для потолков помещений последнего этажа при D t n = 3°С

D t=(t int -t int g )/(R 0 g.f a i )=(20-14)/(0,58 × 8,7)=1,2 °C< D t n .

2. Вычислим согласно п. 6.2.3 величину сопротивления теплопередаче перекрытия чердака R 0 g . c , предварительно определив следующие величины:

сопротивление теплопередаче наружных стен чердака из условия невыпадения конденсата равно 1,8 м 2 × ° С/Вт;

приведенный расход воздуха в системе вентиляции определяют по таблице 6 :

G ven =26,4 кг/(м 2 × ч) - для 17-этажного дома с электроплитами.

Приведенные теплопоступления от трубопроводов систем отопления и горячего водоснабжения определяют на основе исходных данных для труб и соответствующих значений q pi по таблице 7 :

(31,8 × 15+25 × 17+22,2 × 19,3+20,4 × 27,4+18,1 × 6,3+19,2 × 3,5+14,9 × 16+

+13,3 × 12,4+12 × 6)/252,8=10,07 Вт/м 2 .

Тогда сопротивление теплопередаче покрытия чердака R 0 g . c равно:

R 0 g . c =(14+28)/[0,28 × 26,4(21,5-14)+(20-14)/0,58+10,07-(14+28) × 0,4335/1,8]=42/65,74=

=0,64 м 2 × ° С/Вт.

3. Проверим наружные ограждающие конструкции чердака на условие невыпадения конденсата на их внутренней поверхности. С этой целью рассчитывают согласно п. 6.2.5 температуры на внутренней поверхности покрытия t si g . c и стен t si g . w чердака по формуле (28 ):

t si g . c =14-[(14+28)/(12 × 0,64)]=8,53 °С;

t si g . w =14-[(14+28)/(8,7 × 1,8)]=11,32 °С.

Определим температуру точки росы t d воздуха в чердаке.

Средняя упругость водяного пара за январь для Москвы равна е H =2,8 гПа. Влагосодержание наружного воздуха f ext определяют по формуле (30 )

f ext =0,794 × 2,8/(1-28/273)=2,478 г/м 3 .

Влагосодержание воздуха теплого чердака f g определяют по формуле (29 ) для домов с электроплитами

f g =2,478+3,6=6,078 г/м 3 .

Упругость водяного пара воздуха в чердаке е g определяют по формуле (31 )

e g =6,078(1+14/273)/0,794=8,047 гПа.

По приложению Л находим температуру точки росы t d =3,8 °С, что значительно меньше минимальной температуры поверхности (в данном случае покрытия) 8,53 °С. Следовательно, конденсат на покрытии и стенах чердака выпадать не будет.

Суммарное сопротивление теплопередаче горизонтальных ограждений теплого чердака составляет R 0 g . c + R 0 g . f =0,64+0,58=1,22 м 2 × ° С/Вт при требуемом согласно СНиП II-3 сопротивлении теплопередаче обычного покрытия здания R 0 req = 4,67 м 2 × ° С/Вт. Таким образом, в теплом чердаке теплозащита, эквивалентная требованию СНиП II-3 , обеспечивается не только ограждениями (стенами, перекрытиями и покрытиями), а и за счет теплопотерь трубопроводов систем отопления и горячего водоснабжения и утилизации теплоты внутреннего воздуха, удаляемого из квартир при естественной вентиляции.

Пример 2

Теплотехнический расчет «теплого» подвала

А. Исходные данные

Тип здания - рядовая секция 17-этажного жилого дома при наличии нижней разводки труб систем отопления и горячего водоснабжения.

Место строительства - Москва, t ext =-28 °С; D d =4943 °С × сут.

Площадь цокольного перекрытия (над подвалом) А b =281 м 2 .

Ширина подвала - 13,8 м; площадь пола подвала - 281 м 2 .

Высота наружной стены подвала, заглубленной в грунт, - 1,04 м. Площадь наружных стен подвала, заглубленных в грунт, - 48,9 м 2 .

Суммарная длина l поперечного сечения ограждений подвала, заглубленных в грунт,

l =13,8+2 × 1,04=15,88 м.

Высота наружной стены подвала над уровнем земли - 1,2 м.

Площадь наружных стен над уровнем земли А b . w =53,3 м 2 .

Объем подвала V b =646 м 3 .

Расчетные температуры системы отопления нижней разводки 70 °С, горячего водоснабжения 60 °С.

Длина трубопровода системы отопления с нижней разводкой l pi составила:

d pi , мм	80	70	50	40	32	25	20
l pi , м	3,5	10,5	11,5	4,0	17,0	14,5	6,3

Длина трубопроводов горячего водоснабжения составляет:

d pi , мм	40	25
l pi , м	47	22

Труб систем газораспределения в подвале нет, поэтому кратность воздухообмена в подвале n a =0,5 ч -1 .

Температура воздуха в помещениях первого этажа t int =20 °С.

Б. Порядок расчета

1. Сопротивление теплопередаче наружных стен подвала над уровнем земли принимают согласно п. 6.3.2 равным сопротивлению теплопередаче наружных стен R 0 b . w =3,13 м 2 × ° С/Вт.

2. Приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций заглубленной части подвала определим согласно п. 6.3.3 как для стен и полов на грунте, состоящих из термического сопротивления стены, равного 3 м 2 × ° С/Вт, и участков пола подвала. Сопротивление теплопередаче участков пола подвала (начиная от стены до середины подвала) шириной: 1 м - 2,1 м 2 × ° С/Вт; 2 м - 4,3 м 2 × ° С/Вт; 2 м - 8,6 м 2 × ° С/Вт; 1,9 м - 14,2 м 2 × ° С/Вт. Соответственно площадь этих участков для части подвала длиной 1 м будет равна 1,04 м 2 (стены, контактирующей с грунтом), 1 м 2 , 2 м 2 , 2 м 2 , 1,9 м 2 .

Таким образом сопротивление теплопередаче заглубленной части стен подвала равно:

R 0 r . s =2,1+3=5,1 м 2 × ° С/Вт.

Вычислим приведенное сопротивление теплопередаче ограждений заглубленной части подвала

R 0 s =7,94/(1,04/5,1+1/2,1+2/4,3+2/8,6+1,9/14,2)=5,25 м 2 × ° С/Вт

3. Согласно таблице 1б СНиП II-3 требуемое сопротивление теплопередаче перекрытия над подвалом жилого здания R 0 req для D d =4943 °С × сут равно 4,12 м 2 × ° С/Вт.

Согласно п. 6.3.4 определим значение требуемого сопротивления теплопередаче цокольного перекрытия над «теплым» подвалом R 0 b . c по формуле

R 0 b.c =nR 0 req ,

где n - коэффициент, определяемый при принятой минимальной температуре воздуха в подвале t int b =2 °С

n=(t int -t int b )/(t int -t ext )=(20-2)/(20+28)=0,375.

Тогда R 0 b . c =0,375 × 4,12=1,55 м 2 × ° С/Вт.

4. Определим температуру воздуха в подвале t int b согласно п. 6.3.5 .

Предварительно определим значение членов формулы (34 ), касающихся тепловыделений от труб систем отопления и горячего водоснабжения, используя данные таблицы 7

22,8 × 3,5+2,03 × 10,5+17,7 × 11,5+17,3 × 4+15,8 × 17+14,4 × 14,5+12,7 × 6,3+14,6 × 47+

+12 × 22=2073 Вт.

Рассчитаем значение температуры t int b из уравнения теплового баланса при назначенной температуре подвала 2 °С

t int b =[(20 × 281/1,55+2073-0,28 × 646 × 0,5 × 1,2 × 28-28 × 329,9/5,25-28 × 53,3/3,13)]/(281/1,55+

+0,28 × 646 × 0,5 × 1,2+329,9/5,25+53,3/3,13)=423,8/369,7=1,15 ° C .

Тепловой поток через цокольное перекрытие составил

q b . c =(20-1,15)/1,55=12,2 Вт/м 2 .

5. Проверим, удовлетворяет ли теплозащита перекрытия над подвалом требованию нормативного перепада D t n = 2 °С для пола первого этажа.

По формуле (1) СНиП II-3 определим требуемое сопротивление теплопередаче

R 0 req =(20-2)/(2 × 8,7)=1,03 м 2 × ° С/Вт < R 0 b . c =1,55 м 2 × ° С/Вт.

Требуемое сопротивление теплопередаче цокольного перекрытия над «теплым» подвалом составляет 1,55 м 2 × ° С/Вт при требуемом согласно СНиП II-3 сопротивлении теплопередаче перекрытий над подвалами 4,12 м 2 × ° С/Вт. Таким образом, в «теплом» подвале эквивалентная требованиям СНиП II-3 теплозащита обеспечивается не только ограждениями (стенами и полом) подвала, но и за счет утилизации теплоты от трубопроводов систем отопления и горячего водоснабжения.

ПРИЛОЖЕНИЕ П ПРИМЕР РАСЧЕТА ПРИВЕДЕННОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ УЧАСТКОВ СТЕН, РАСПОЛОЖЕННЫХ ЗА ОСТЕКЛЕННЫМИ ЛОДЖИЯМИ И БАЛКОНАМИ

А. Исходные данные

Девятиэтажное жилое здание со стенами из пористого силикатного кирпича толщиной 770 мм ( R ow r =1,45 м 2 × ° С/Вт), построено в г. Ярославле ( t ext =-31 °С). Балконы и лоджии остеклены однослойным остеклением ( R 0 F =0,18 м 2 × ° С/Вт), нижняя часть утеплена ( R ow =0,81 м 2 × ° С/Вт). В наружных стенах в зоне остекленных балконов светопроемы заполнены оконными и дверными блоками с двухслойным остеклением в раздельных переплетах ( R 0 F r =0,44 м 2 × ° С/Вт). Наружный торец балкона имеет стенку из силикатного кирпича толщиной 380 мм ( R ow =0,6 м 2 × ° С/Вт). Температура внутреннего воздуха t int =21 °С. Определить приведенное сопротивление теплопередаче системы ограждающих конструкций остекленного балкона.

Б. Порядок расчета

Согласно геометрическим показателям ограждений остекленного балкона, представленным на рисунке П.1, определены площади отдельных видов ограждений.

Рисунок П.1 - План (а), разрез (б) по сечению 1-1 и фасад (в) по сечению II-II плана остекленного балкона многоэтажного жилого здания

1. Наружная стена из пористого силикатного кирпича толщиной 770 мм R ow r =1,45 м 2 × ° С/Вт - 15м 2 .

2. Заполнение балконного и оконного проемов деревянными блоками с двухслойным остеклением в раздельных переплетах R 0 F r = 0,44 м 2 × ° С/Вт - 6,5 м 2 .

3. Торцевая стенка из силикатного кирпича толщиной 380 мм R ow r =0,6 м 2 × ° С/Вт - 3,24 м 2 .

4. Непрозрачная часть ограждения балкона R ow =0,81 м 2 × ° С/Вт - 6,9 м 2 .

5. Однослойное остекление балкона R 0 F =0,18 м 2 × ° С/Вт - 10,33 м 2 .

Определим температуру воздуха на балконе t bal , при расчетных температурных условиях по формуле (36 )

t bal =[21(15/1,45+6,5/0,44)-31(10,33/18+6,9/0,81+3,24/0,60)]/(15/1,45+6,5/0,44+10,33/0,18 +

+6,9/0,81+3,24/0,6)=-1683,06/96,425= -17,45 °С.

По формуле (38 ) определим коэффициент n

n =(21+17,45)/(21+31)=0,739.

По формуле (37 ) получим уточненные значения приведенного сопротивления теплопередаче стен R ow bal и заполнений светопроемов R 0 F bal с учетом остекления балкона:

R ow bal =1,45/0,739=1,96 м 2 × ° С/Вт;

R 0 F bal =0,44/0,739=0,595 м 2 × ° С/Вт.

ПРИЛОЖЕНИЕ Р ПРИМЕР РАСЧЕТА СОПРОТИВЛЕНИЯ ВОЗДУХОПРОНИЦАНИЮ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ

А. Исходные данные

Определить, удовлетворяют ли в отношении сопротивления воздухопроницанию требованиям СНиП II-3 пластмассовые окна с двухкамерными стеклопакетами в 12-этажном здании высотой H =34,8 м в г. Уфе. Согласно сертификату воздухопроницаемость оконного блока при D р=10 Па; G =3,94 кг/(м 2 × ч); показатель режима фильтрации n =0,55.

Б. Порядок расчета

Для г. Уфы согласно СНиП 23-01 средняя температура наиболее холодной пятидневки при обеспеченности 0,92 равна минус 35 °С, а расчетная температура внутреннего воздуха равна 21 °С. Вычисляем удельный вес наружного и внутреннего воздуха по формулам (40 ) и (41 ):

g ext =3463/[273+(-35)]=14,55 Н/м 3 ;

g int =3463/(273+21)=11,78 Н/м 3 .

Определяем расчетную разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях окна на первом этаже здания по формуле (39 )

D p =0,55 × 34,8(14,55-11,78)+0,03 × 14,55 × 5,5 2 =66,22 Па.

Находим требуемое сопротивление воздухопроницанию окон в рассматриваемом доме по формуле (42 )

R a req =(1/5)(66,22/10) 2 / 3 =0,71 м 2 × ч/кг.

Сопротивление воздухопроницанию оконного блока определим по формуле (43 )

R a =(1/3,94)(66,22/10) 0,55 =0,72 м 2 × ч/кг.

Таким образом, выбранный оконный блок удовлетворяет требованиям СНиП II-3 .

ПРИЛОЖЕНИЕ С ПРИМЕР ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКОГО РАСЧЕТА ПОЛА

А. Исходные данные

Определить, удовлетворяет ли в отношении теплоусвоения требованиям СНиП II-3 конструкция пола жилого здания из поливинилхлоридного линолеума на теплозвукоизолирующей подоснове из стеклянного волокна, наклеенного холодной битумной мастикой на железобетонную плиту перекрытия. Теплотехнические характеристики отдельных слоев конструкции пола (при их нумерации сверху вниз) даны в таблице C.1 .

Таблица C .1

Номер слоя	Материал	Толщина слоя d , м	Плотность материала в сухом состоянии r 0 , кг/м 3	Коэффициенты при условиях эксплуатации А		Термическое сопротивление R, м 2 × °С/Вт
Номер слоя	Материал	Толщина слоя d , м	Плотность материала в сухом состоянии r 0 , кг/м 3	теплопроводности l , Вт/(м × °С)	теплоусвоения s, Вт/(м 2 × °С)	Термическое сопротивление R, м 2 × °С/Вт
1	Лицевой слой из линолеума	0,0015	1600	0,33	7,52	0,0045
2	Подоснова	0,002	150	0,047	0,92	0,043
3	Битумная мастика	0,001	1000	0,17	4,56	0,0059
4	Плита перекрытия	0,14	2400	1,74	16,77	0,08

Б. Порядок расчета

Определим тепловую инерцию слоев пола по формуле (2) СНиП II-3 :

D 1 =R 1 s 1 =0,0045 × 7,52=0,034;

D 2 =R 2 s 2 = 0,043 × 0,92=0,04;

D 3 =R 3 s 3 =0,0059 × 4,56=0,027;

D 4 =R 4 s 4 =0,08 × 16,77=1,34.

Так как суммарная тепловая инерция первых трех слоев D 1 + D 2 + D 3 =0,034+0,04+0,027=0,101<0,5, но суммарная тепловая инерция четырех слоев 0,101+1,34=1,441>0,5, то показатель теплоусвоения поверхности пола определяем последовательно с учетом четырех слоев конструкции пола с помощью формул (28) и (28а) СНиП II-3 , начиная с третьего

Y 3 =(2R 3 s 3 2 +s 4 )/(0,5+R 3 s 4 )=(2 × 0,0059 × 4,56 2 +16,77)/(0,5+0,0059 × 16,77)=28,4 Вт /( м 2 × ° С );

Y 2 =(4R 2 s 2 2 +Y 3 )/(1+R 2 Y 3 )= (4 × 0,043 × 0,92 2 +28,4)/(1+0,043 × 28,4)=12,9 Вт /( м 2 × ° С );

Y 1 =Y n =(4R 1 s 1 2 +Y 2 )/(1+R 1 Y 2 )=(4 × 0,0045 × 7,52 2 +12,9)/(1+0,0045 × 12,9)=13,2 Вт /( м 2 × ° С ).

Значение показателя теплоусвоения поверхности пола для жилых зданий по таблице II* СНиП II-3 не должно превышать Y n H =12 Вт/(м 2 × ° С), а расчетное значение показателя теплоусвоения данной конструкции Y n =13,2 Вт/(м 2 × ° С). Следовательно, рассматриваемая конструкция пола в отношении теплоусвоения не удовлетворяет требованиям СНиП II-3 . Определим показатель теплоусвоения поверхности данной конструкции пола в том случае, если по плите перекрытия будет устроена стяжка из шлакопемзобетона ( d =0,02 м, r 0 =1200 кг/м 3 , l =0,37 Вт/(м × °С), s=5,83 Вт/(м 2 × °С), R =0,054 м 2 × °С/Вт, D =0,315). Конструкция пола в этом случае будет состоять из пяти слоев.

Так как суммарная тепловая инерция первых четырех слоев D 1 + D 2 + D 3 + D 4 =0,034+0,04+0,027+0,315=0,416 < 0,5, но суммарная тепловая инерция пяти слоев 0,416+1,34=1,756 > 0,5, то показатель теплоусвоения поверхности пола определяется с учетом пяти слоев конструкции пола.

Определим показатель теплоусвоения поверхности четвертого, третьего, второго и первого слоев пола по формулам (28) и (28а) СНиП II-3 :

Y 4 =(2R 4 s 4 2 +s 5 )/(0,5+R 4 s 5 )=(2 × 0,054 × 5,83 2 +16,77)/(0,5+0,054 × 16,77)=14,5 Вт ( м 2 × ° C);

Y 3 =(4R 3 s 3 2 +Y 4 )/(1+R 3 Y 4 )=(4 × 0,0059 × 4,56 2 +14,5)/(1+0,0059 × 14,5)=13,82 Вт ( м 2 × ° C);

Y 2 =(4R 2 s 2 2 +Y 3 )/(1+R 2 Y 3 )=(4 × 0,043 × 0,92 2 +13,82)/(1+0,043 × 13,82)=8,78 Вт ( м 2 × ° C);

Y 1 =Y n =(4R 1 s 1 2 +Y 2 )/(1+R 1 Y 2 )=(4 × 0,0045 × 7,52 2 +8,78)/(1+0,0045 × 8,78)=9,4 Вт ( м 2 × ° C).

Таким образом, устройство по плите перекрытия стяжки из шлакопемзобетона ( r 0 =1200 кг/м 3 ) толщиной 20 мм уменьшило значение показателя теплоусвоения поверхности пола с 13,2 до 9,4 Вт(м 2 × ° C ). Следовательно, эта конструкция пола в отношении теплоусвоения удовлетворяет нормативным требованиям, так как значение показателя теплоусвоения поверхности не превышает Y n H =12 Вт(м 2 × ° C ) нормируемого показателя теплоусвоения пола для жилых зданий.

ПРИЛОЖЕНИЕ Т ПРИМЕР РАСЧЕТА ТЕПЛОУСТОЙЧИВОСТИ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ В ТЕПЛЫЙ ПЕРИОД ГОДА

Определить, удовлетворяет ли требованиям в отношении теплоустойчивости трехслойная железобетонная панель с утеплителем из пенополистирола на гибких связях с габаритными параметрами, принятыми согласно примеру расчета раздела 2 приложения И .

А. Исходные данные

1. Район строительства - г. Ростов-на-Дону.

2. Среднемесячная температура наиболее жаркого месяца (июля) согласно СНиП 23-01 t ext =23 °С.

3. Максимальная амплитуда суточных колебаний температуры наружного воздуха согласно приложению Г А t , ext =20,8 °С.

4. Максимальное и среднее значение суммарной (прямой и рассеянной) солнечной радиации для вертикальных поверхностей западной ориентации согласно приложению

I max =764 Вт /м 2 и I av =184 Вт /м 2 .

5. Расчетная скорость ветра согласно СНиП 23-01 v =3,6 м/с.

6. Теплотехнические характеристики материалов панели выбираются по условиям эксплуатации А согласно приложению Е :

для железобетонных слоев

l 1 = l 3 =1,92 Вт/(м × °С), s 1 = s 3 = 17,98 Вт/(м 2 × °С);

для пенополистирола

l 2 = 0,041 Вт/(м × °С), s 2 =0,41 Вт/(м 2 × °С).

Б. Порядок расчета

1. Термические сопротивления отдельных слоев стеновой панели:

внутреннего железобетонного слоя R 1 =0,1/1,92=0,052 м 2 × ° С/Вт;

слоя пенополистирола R 2 =0,135/0,041=3,293 м 2 × ° С/Вт;

наружного железобетонного слоя R 3 =0,065/1,92=0,034 м 2 × ° С/Вт.

2. Тепловая инерция каждого слоя и самой панели:

наружного железобетонного D 1 =0,052 × 17,98=0,935 < 1;

пенополистирола D 2 =3,293 × 0,41=1,35;

внутреннего железобетонного D 3 =0,034 × 17,98=0,611;

всей панели S D i =0,935+1,35+0,611=2,896.

Поскольку тепловая инерция стеновой панели D <4, требуется расчет панели на теплоустойчивость.

3. Требуемая амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности А t int req ограждающей конструкции определяется по формуле (18) СНиП II-3

А t int req =2,5-0,1(23-21)=2,3 °С.

4. Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности a i ограждающей конструкции по летним условиям определяется по формуле (24) СНиП II-3

a i =1,16(5+10 )=27,8 Вт/(м 2 × ° С).

5. Расчетная амплитуда колебаний температуры наружного воздуха вычисляется по формуле (20) СНиП II-3

А text des =0,5 × 20,8+[0,7(764-184)]/27,8=25 °С.

6. Коэффициент теплоусвоения наружной поверхности слоя Y с тепловой инерцией D<1 определяется расчетом по формулам (22) и (23) СНиП II-3 ;

а) для внутреннего железобетонного слоя

Y 1 = (R 1 s 1 2 + a i )/(l+R 1 a i )=(0,052 × 17,98 2 +8,7)/(1+0,052 × 8,7)=17,6 Вт /( м 2 × ° С );

б) для среднего слоя из пенополистирола, имеющего D >1, коэффициент теплоусвоения наружной поверхности слоя принимается равным коэффициенту теплоусвоения материала Y 2 = s 2 =0,41 Вт/(м 2 × ° С);

в) для наружного железобетонного слоя

Y 3 =(R 3 s 3 2 +Y 2 )/(1+R 3 s 2 )=(0,034 × 17,98 2 +0,41)/(1+0,034 × 0,41)=11,24 Вт /( м 2 × ° С ).

7. Величина затухания расчетной амплитуды колебаний температуры наружного воздуха в ограждающей конструкции вычисляется по формуле (21) СНиП II-3

v=0,9e D/ [(s 1 + a i )(s 2 +Y 1 )(s 3 +Y 2 )( a e +Y 3 )]/[(s 1 +Y 1 )(s 2 +Y 2 )(s 3 +Y 3 ) a e ]=

=0,9 e 2,896/ [(17,98+8,7)(0,41+17,6)(17,98+0,41)(27,8+11,24)]/

/[(17,98+17,6)(0,41+0,41)(17,98+11,24)27,8]=101,56.

8. Амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности стеновой панели определяется по формуле (19) СНиП II-3

А t int =A text des /v=25/101,56=0,25< А t int req =2,3 ° С ,

что отвечает требованиям норм.

ПРИЛОЖЕНИЕ У ПРИМЕР РАСЧЕТА МОЩНОСТИ ТЕПЛОАККУМУЛЯЦИОННОГО ПРИБОРА

А. Исходные данные

Определить мощность электротеплоаккумуляционного прибора, используемого для отопления помещения односемейного жилого дома, и определить тип электроаккумулирующего прибора. Расчетная температура наружного воздуха минус 22 °С. Расчетные теплопотери помещения Q h . l des =2500 Вт. Показатели теплоустойчивости помещения следующие: показатель теплоусвоения поверхностей Y n =122,5 Вт/°С, показатель интенсивности конвективного воздухообмена в помещении L =98,8 Вт/°С. Продолжительность зарядки теплоаккумулирующего прибора m =8 ч. Расчетную разность температур D t des определяют по формуле (57 ), равную 20-(-22)=42 °С. Рассчитать мощность теплоаккумуляционного и дополнительного приборов для случая комбинированной системы отопления, состоящей из базовой (вне пиковой) теплоаккумуляционной системы и дополнительной постоянно работающей системы.

Б. Порядок расчета

Мощность отопительного прибора определяется по формуле (55 )

Q p.c =2500(24/8)=7500 Вт .

Подбор типа прибора производим по графику на рисунке 1, предварительно определив L / Y n =98,8/122,5=0,81 и Q p . c /( L D t des )=7500/(98,8 × 42)=1,81. В результате следует выбрать теплоаккумулирующий прибор с показателем затухания v c =18.

Количество теплоты Q p . c , поступающей от теплоаккумуляционного прибора базовой системы, рассчитывают согласно п. 10.2.6 при расчетной температуре минус (-22+5)=17 °С по формуле

Q c =Q des h.l [t int -(t ext +5)]/(t int -t ext )=2500(20+17)/(20+22)=2202 Вт .

Мощность дополнительного постоянно работающего прибора отопления Q b определяют по формуле (56 )

Q b =2500-2202=298 Вт.

ПРИЛОЖЕНИЕ Ф ИЗОЛИНИИ СОРБЦИОННОГО ВЛАГОСОДЕРЖАНИЯ КЕРАМЗИТОБЕТОНА ПЛОТНОСТЬЮ r 0 =1200 кг/м 3 , СОДЕРЖАЩЕГО ХЛОРИДЫ НАТРИЯ, КАЛИЯ И МАГНИЯ

Рисунок Ф.1 - Изолинии сорбционного влагосодержания керамзитобетона плотностью р 0 =1200 кг/м 3 , содержащего хлорид натрия, при изменении относительной влажности воздуха j a , %, и массового солесодержания С, %

Рисунок Ф.2 - Изолинии сорбционного влагосодержания керамзитобетона плотностью р 0 =1200 кг/м 3 , содержащего хлорид калия, при изменении относительной влажности воздуха j a , %, и массового солесодержания С, %

Рисунок Ф.3 - Изолинии сорбционного влагосодержания керамзитобетона r 0 =1200 кг/м 3 , содержащего хлорид магния, при изменении относительной влажности воздуха j a , %, и массового солесодержания С, %

Рисунок Ф.4 - Изолинии сорбционного влагосодержания керамзитобетона r 0 =1200 кг/м 3 , содержащего NaCl - 60 %, КС l - 30 %, MgCl 2 - 10 %, при изменении относительной влажности воздуха j a , %, и массового солесодержания С, %, в стенах флотофабрик

Рисунок Ф.5 - Изолинии сорбционного влагосодержания керамзитобетона r 0 =1200 кг/м 3 , содержащего NaCl - 50 %, КС l - 30 %, MgCl 2 - 20 %, при изменении относительной влажности воздуха j a , %, и массового солесодержания С, %, в стенах цехов дробления руды

Рисунок Ф.6 - Изолинии сорбционного влагосодержания керамзитобетона r 0 =1200 кг/м 3 , содержащего NaC l - 30 %, КС l - 60 %, MgCl - 10 %, при изменении относительной влажности воздуха j a , %, и массового солесодержания С, %, в стенах цехов сушки

ПРИЛОЖЕНИЕ X РАСЧЕТ ТЕПЛОЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ СОГЛАСНО ПРИЛОЖЕНИЮ В

Расчет выполнен для примера заполнения теплоэнергетического паспорта, форма которого приведена в п. 13.13 . Нумерация пунктов расчета соответствует нумерации пунктов формы паспорта.

Геометрические показатели

12. Общая площадь наружных ограждающих конструкций здания А e sum устанавливается в соответствии с требованиями п. 4.6 по внутренним размерам «в свету» (расстояния между внутренними поверхностями наружных ограждающих конструкций, противостоящих друг другу).

Площадь стен, включающих окна, балконные и входные двери в здание, витражи, А w + F + ed , м 2 , определяется по формуле

А w+F+ed =p st H h , ( Х .1)

где р st - длина периметра внутренней поверхности наружных стен этажа, м;

H h - высота отапливаемого объема здания, м.

А w+F+ed =160,6 × 24=3855 м 2 .

Площадь наружных стен А w , м 2 , определяется по формуле

A w = А w+F+ed -A F , ( Х .2)

где А F - площадь окон, определяется как сумма площадей всех оконных проемов.

Для рассматриваемого здания А F = 694 м 2 .

Тогда А w =3855-694=3161 м 2 (в том числе продольных стен - 2581 м 2 , торцевых стен - 580 м 2 ).

Площадь перекрытий теплого чердака А c , м 2 , и площадь перекрытий теплого подвала А f , м 2 , равны площади этажа A st

A c =A f =A st =770 м 2 .

Общая площадь наружных ограждающих конструкций A e sum определяется по формуле

A e sum = А w+F+ed + А c +A f =3855+770+770=5395 м 2 . (Х.3)

13-15. Площадь отапливаемых помещений А h и площадь жилых помещений и кухонь А l , определяются по проекту

A h =5256 м 2 ; A l =3416 м 2 .

16. Отапливаемый объем здания V h , м 3 , вычисляется как произведение площади этажа А st , м 2 (площади, ограниченной внутренними поверхностями наружных стен) на высоту H h , м, этого объема, представляющую собой расстояние от пола первого этажа до потолка последнего этажа

V h = А st × H h =770 × 24=18480 м 3 . (Х.4)

17, 18. Показатели объемно-планировочного решения здания определяются по формулам:

коэффициент остекленности фасадов здания р

р=А F /А w + F + ed =694/3855=0,18 £ р req =0,18; ( X .5)

показатель компактности здания k e des

k e des =A e sum /V h =5395/18480=0,29<k e reg =0,32. ( X .6)

Теплотехнические показатели

19. Согласно СНиП II-3 приведенное сопротивление теплопередаче наружных ограждений R 0 r , м 2 × ° С/Вт, должно приниматься не ниже требуемых значений R 0 req , которые устанавливаются по таблице 1б* СНиП II-3 в зависимости от градусо-суток отопительного периода. Для D d =5014 °С × сут требуемое сопротивление теплопередаче равно для:

стен R w req =3,2 м 2 × ° С/Вт;

окон и балконных дверей R F req =0,54 м 2 × ° С/Вт;

перекрытий теплого чердака R c req = 4,71 м 2 × ° С/Вт;

перекрытий теплого подвала R f req =4,16 м 2 × ° С/Вт.

В рассматриваемом случае для стен здания приняли R w r = 3,2 м 2 × ° С/Вт, для перекрытий теплого чердака - R c r =4,71 м 2 × ° С/Вт, для перекрытий теплого подвала - R f r =4,16 м 2 × ° С/Вт. Для заполнения оконных и балконных проемов приняли окна и балконные двери с тройным остеклением в деревянных раздельно-спаренных переплетах R F r =0,55 м 2 × ° С/Вт.

20. Приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи здания К m tr bgcolor="#ffffff" , Вт/(м 2 × ° С), определяется по формуле (63 )

К m =1,13(3161/3,2+694/0,55+770/4,71+770/4,16)/5395=0,544 Вт/(м 2 × ° С).

21. Воздухопроницаемость наружных ограждений G m , кг(м 2 × ч), принимается по таблице 12* СНиП II-3 . Согласно этой таблице воздухопроницаемость стен, покрытий, перекрытий чердаков и подвалов G m w = G m c = G m f =0,5 кг(м 2 × ч), окон в деревянных переплетах и балконных дверей G m F =6 кг(м 2 × ч).

22. Требуемая кратность воздухообмена жилого здания n a , ч -1 , согласно СНиП 2.08.01 устанавливается из расчета 3 м 3 /ч удаляемого воздуха на 1 м 2 жилых помещений и кухонь по формуле

n a =3A l /( b v V h ), ( Х .7)

где A l - площадь жилых помещений и кухонь, м 2 ;

b v - коэффициент, учитывающий долю внутренних ограждающих конструкций в отапливаемом объеме здания, принимаемый равным 0,85;

V h - отапливаемый объем здания, м 3 .

n a =3 × 3416/(0,85 × 18480)=0,652 ч -1 .

23. Приведенный (условный) инфильтрационный коэффициент теплопередачи здания К m inf , Вт/(м 2 × ° С), определяется по формуле (В.5 )

К m inf =0,28 × 1 × 0,652 × 0,85 × 18480 × 1,307 × 0,8/5395=0,556 Вт/(м 2 × ° С).

24. Общий коэффициент теплопередачи здания К m , Вт/(м 2 × ° С), определяется по формуле (В.4 )

К m =0,544+0,556=1,1 Вт/(м 2 × ° С).

Теплоэнергетические показатели

25. Общие теплопотери через ограждающую оболочку здания за отопительный период Q h , МДж, определяются по формуле (В.3 )

Q h =0,0864 × 1,1 × 5014 × 5395=2572051 МДж.

26. Удельные бытовые тепловыделения q int , Вт/м 2 , следует устанавливать исходя из расчетного удельного электро- и газопотребления здания, но не менее 10 Вт/м 2 . В нашем случае принято 10 Вт/м 2 .

27. Бытовые теплопоступления в здание за отопительный период Q int , МДж, определяются по формуле (В.8 )

Q int =0,0864 × 10 × 218 × 3416=643410 МДж.

28. Теплопоступления в здание от солнечной радиации за отопительный период Q s , МДж, определяются по формуле (В.9 )

Q s =0,5 × 0,76 × (716 × 347+1224 × 347)=255861 МДж.

29. Потребность в тепловой энергии на отопление здания за отопительный период Q h y , МДж, определяется по формуле (B.1 )

Q h y =[2572051-(643410+255861)0,8 × 1]1,13=2093476 МДж.

30. Удельный расход тепловой энергии на отопление здания q h des , кДж/(м 2 × ° С × сут), определяется по формуле

q h des = Q h y 10 3 /( A h × D d )=2093476 × 10 3 /(5256 × 5014)=79,44 кДж/(м 2 × ° С × сут). (Х.8)

ПРИЛОЖЕНИЕ Ц МАКСИМАЛЬНЫЕ И СРЕДНИЕ ЗНАЧЕНИЯ СУММАРНОЙ СОЛНЕЧНОЙ РАДИАЦИИ (ПРЯМОЙ И РАССЕЯННОЙ) ПРИ БЕЗОБЛАЧНОМ НЕБЕ В ИЮЛЕ

Широта, град. с.ш.	Ориентация поверхности	Суммарная солнечная радиация, Вт/м 2
Широта, град. с.ш.	Ориентация поверхности	максимальная I max	средняя I av
36	Горизонтальная	1000	344
36	Западная	712	162
38	Горизонтальная	942	334
38	Западная	721	163
40	Горизонтальная	928	333
40	Западная	740	169
42	Горизонтальная	915	334
42	Западная	748	175
44	Горизонтальная	894	331
44	Западная	756	180
46	Горизонтальная	880	329
46	Западная	752	182
48	Горизонтальная	866	328
48	Западная	764	184
50	Горизонтальная	859	328
50	Западная	774	187
52	Горизонтальная	852	329
52	Западная	781	194
54	Горизонтальная	838	329
54	Западная	788	200
56	Горизонтальная	817	327
56	Западная	786	201

Ключевые слова: тепловая защита зданий, теплоэнергетический паспорт здания, коэффициент остекленности фасада здания, тепловая эффективность здания, приведенное сопротивление теплопередаче, ограждающие конструкции здания

Страница 1 2 3

Техническая поддержка сайта
и сопровождение — «Giperium»